《采用先进的吸附

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1、《采用先进的吸附-->《采用先进的吸附-生物氧化处理工艺处理污水》[Abstract]theShandongprovinceYanzhoucityseentprojectisthenationalimplementationofHuaiheRiverBasinpollutioncontrolstrategy,South-to-NorthPa的钢绞线,质量要求符合《钢绞线、钢丝束无粘结预应力筋》(JG3006—93)、《无粘结预应力筋专用防腐润滑脂》(JG3007—93)标准的有关规定。张拉控制应力为0·7fptk,每根张拉力为182·3kN,计算的预应力总损失为25%,满足了有效预应力的设计要

2、求。无粘结预应力钢绞线采用Ⅰ类锚具、前卡式千斤顶张拉,锚具采用OVM15-1型(池壁)二片式夹片锚具,锚具的锚固性能应符合下列要求:1)锚具的静载锚固性能应符合试验测得的锚固效率系数ηa>0·95,并达到实测极限拉力时的总应变εapu>2·0%;2)预应力钢绞线锚具组装件的疲劳锚固性能应通过试验应力上限,取预应力钢绞线抗拉强度标准值的65%,应力幅度取80MPa,200万次循环的疲劳性能试验要求。三、构造处理(1)钢筋设置　钢绞线间距根据池壁强度和变形的要求设置;池壁采用水平环向Ⅲ级钢筋○22150与垂直竖向Ⅱ级钢筋⊥○22150相配合,用以承受筒壁不均匀荷载所产生的内力,控制混凝土收缩及温度

3、引起的开裂。(壁柱顶标高为55·65m)洞口加固大样图预应力钢绞线尽量设置在池壁的外侧,保护层厚为120mm,以利于池壁受力。每根钢绞线包角180°,且上下两根钢绞线锚固端错位90°,锚固在池壁相对的两根壁柱上,每圈两束,见图2。(2)张拉节点　张拉端节点的设计应具有足够的强度以承受张拉剪力的作用,并尽量减少预应力损失,保持有效预应力值。工程采用了较厚的承压板,并设置钢筋螺旋筋,以增强混凝土的局部承压能力,减少张拉端的局部变形。构造上使张拉面与端钢绞线垂直,钢绞线末端保持在环形切线的延长线上,如图3所示。(3)洞口加固　根据工艺需要,池壁下部需开一1200×1200的方洞,为保证开洞处的钢绞线

4、充分发挥作用,开洞处的钢绞线束按喇叭状扩大,在紧靠洞口处上下绕过并适量加配垂直构造钢筋,使洞口部分荷载有效地传到洞口上下的钢绞线束中,见图4。四、无粘结预应力钢绞线及压力锚具力学性能要求及试验结果钢绞线拉力试验按照《预应力筋钢绞线力学性能试验方法》(GB/T5224—1995)进行,采用荷载控制方式加载,达到1860MPa,视为合格。张拉端采用夹片锚(Ⅰ类锚具),锚固端采用挤压锚(Ⅰ类锚具)。其中挤压锚仅用于开洞处,见图4。无粘结预应力钢绞线锚具挤压锚和夹片锚均采用OVM15-1,OVM-2型锚具,锚具系统的质量检验及验收应符合现行标准《预应力筋锚具、夹具和连结器应用技术规程》(JGJ85)和

5、《预应力筋锚具夹具和连结器》(GB/T14370)的规定。具体测试结果分别为,钢绞线极限强度fptk=1946MPa,锚具极限拉力FAPQ=256kN,夹片洛氏硬度HRC=60N/mm2,均符合规程。-->五、无粘结预应力钢绞线的设置无粘结预应力钢绞线应按设计要求进行铺放,并应达到施工规范对其垂直偏差为±5mm的要求。无粘结预应力钢绞线的位置应保持顺直,池体内成束的无粘结预应力钢绞线应每隔2m用粘胶带将其捆扎成束。钢绞线与钢筋的位置矛盾时,适当地调整钢筋的位置以保证钢绞线的位置正确。钢绞线在锚固肋内需从竖向钢筋的里侧穿到外侧,然后到锚固端处,但竖向钢筋的间距仅120mm,为防止钢绞线在此处穿过

6、时产生突弯,应事先将有影响的竖向钢筋向里移进,以保证钢绞线顺畅穿过。点焊钢筋托架是保证预应力钢筋位置正确的必要措施。池壁竖向钢筋绑扎好后,在其上按设计要求定出预应力钢筋的分布位置,点焊成钢筋托架,绑扎时应先扎池壁,后扎托架,同束各根预应力钢筋不得相互扭绕或错位。无粘结预应力混凝土池壁上的预留洞和预埋件的位置尺寸应按工艺图纸施工,各工种需要密切配合,位置要准确,不得后凿或使用膨胀螺栓。钢绞线应尽量按设计间距布置,如布筋与预留洞口矛盾时,应保证单位长度内的钢绞线数量不变。在洞口附近,钢绞线距洞口不宜小于150mm,水平偏移的曲率半径不宜小于6·5m。六、无粘结预应力钢绞线的张拉无粘结预应力钢绞线的

7、双向张拉系重中之重,直接关系到整个工程的成败,考虑到整个结构采用后张无粘结技术,故将规范中对张拉时的混凝土强度由50%提高到80%作为要求,即待混凝土强度达到40MPa以上时方可进行无粘结预应力钢绞线的张拉。张拉控制应力为钢绞线标准值的70%,即1302MPa。无粘结预应力钢绞线理论伸长值按如下方式取定:采用超张拉法张拉,0→1·05σcon→锚固,应首先计算无粘结预应力钢绞线的理论伸长值,关于理