钢筋溷凝土t形梁桥主梁设计示例

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1、钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例钢筋混凝土T形梁桥主梁设计资料⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图（单位mm）：⒉计算内力⑴使用阶段的内力跨中截面计算弯矩(标准值)结构重力弯矩：M1/2恒＝759.45kN－m；汽车荷载弯矩：M1/2汽＝697.28kN－m(未计入冲击系数)；人群荷载弯矩：M1/2人＝55.30kN－m；1/4跨截面计算弯矩（设计值）Md,1/4＝1687kN－m；（已考虑荷载安全系数）支点截面

2、弯矩Md0=0，支点截面计算剪力(标准值)26结构重力剪力：V0恒＝139.75kN；汽车荷载剪力：V0汽＝142.80kN(未计入冲击系数)；人群荷载剪力：V0人＝11.33kN；跨中截面计算剪力（设计值）跨中设计剪力：Vd，1/2=84kN（已考虑荷载安全系数）；主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝1.292。⑵施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值Mk，1/2=505.69kN—m，吊点的剪力

3、标准值V0=105.57kN。⒊材料主筋用HRB335级钢筋fsd＝280N/mm2；fsk＝335N/mm2；Es＝2.0×105N/mm2。箍筋用R235级钢筋fsd＝195N/mm2；fsk＝235N/mm2；Es＝2.1×105N/mm2。采用焊接平面钢筋骨架混凝土为30号fcd＝13.8N/mm2；fck＝20.1N/mm2；ftd＝1.39N/mm2；ftk＝2.01N/mm2；Ec＝3.00×104N/mm2。作用效应组合主梁正截面承载力计算主梁斜截面承载力计算全梁承载力校核施工阶段的应力验算使

4、用阶段裂缝宽度和变形验算纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造钢筋长度计算钢筋明细表及钢筋总表26第1章作用效应组合§1.1承载力极限状态计算时作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）4·1·6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：跨中截面设计弯矩Md=γGM恒+γqM汽+γqM人=1.2×759.45+1.4×1.292×697.28+1.4×55.30=2250.00kN－m支点截面设计剪力Vd=γGV恒+γG

5、1V汽+γG2V人=1.2×142.80+1.4×1.292×139.75+1.4×11.33=440.00kN§1.2正常使用极限状态设计时作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）4·1·7条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合，⑴作用效应短期组合作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合表达式为：Msd=Mgk+ψ11M11+ψ12M12=759.45+0.7×697.28+1.0×55.30=13

6、02.85kN－m⑵作用长期效应组合作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：Mld=Mgk+ψ21M11+ψ22M12=759.45+0.4×697.28+0.4×55.30=1060.48kN－m第2章主梁正截面承载力计算§2.1配筋计算⑴翼缘板的计算宽度b′f根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）26第4·2·2条规定：T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。翼缘板的平均厚度h′f=(100+13

7、0)/2=115mm①对于简支梁为计算跨径的1/3。b′f=L/3=19500/3=6500mm②相邻两梁轴线间的距离。b′f=S=1600mm③b+2bh+12h′f，此处b为梁的腹板宽，bh为承托长度，h′f为不计承托的翼缘厚度。b′f=b+12h′f=180+12×115=1560mm故取b′f=1560mm⑵判断T形截面的类型设as=120mm，h0=h－as=1300－120=1180mm；故属于第一类T形截面。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）第5·2·3条

8、规定：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力按下列规定计算。⑶求受拉钢筋的面积As拟采用8ф32+4ф16的钢筋，As=6434+804=7238mm2主筋布置如图1所示，主筋为两片焊接平面骨架。每片骨架主筋的叠高为：4×35.8+2×18.4=180.00mm<0.15h=0.15×1300=195mm，满足多层钢筋骨架的叠高一般不宜超过0.15h~0.20h的要求。梁底混凝土净保护