衡炎匝道桥连续箱梁的钢支架施工方法方案

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1、衡炎匝道桥连续箱梁的钢支架施工方法（方案一）大浦互通（二期）GK0+611.3匝道桥全长88ｍ，跨径为24ｍ＋40ｍ+24ｍ共计３跨，为钢筋混凝土变截面连续箱梁，桥面宽7．５ｍ。箱梁采用单箱单室，顶面宽8.5ｍ，底宽4.8ｍ，梁高为1.3-2.3ｍ，箱梁顶板厚25ｃｍ，底板厚30ｃｍ，腹板厚度为45ｃｍ，钢筋砼为562m3。本桥采用支架现浇。支架采用８排贝雷架作纵梁，工字钢作横梁，型钢或贝雷片作立柱支撑，支架地基进行硬化处理，并对其进行预压以消除地基沉降等非弹性变形。１　工艺流程图　　现浇箱梁工艺流程见附图２　钢支架的施工　　现浇段场地必须进行清理、整平，并在两边挖排水沟以保

2、持现场排水顺畅。　　支架材料采用贝雷片拼装的桁架纵梁，用型钢或贝雷作支撑的钢式支架,见附图。２．１　支架地基处理及预压　　本标段跨越地段复杂，为此我们对地基处理方法如下：跨京珠高速公路两边，在水沟位置采用长为12ｍ、宽为3.5ｍ，厚5０Ｃｍ的C20片石砼扩大基础处理，利用贝雷片搭设墩架。中间利用京珠高速公路中央分隔带搭设贝雷临时墩，同样靠近0#、1#桥台平地采用横桥向的条形扩大基础。施工时注意控制其顶面标高及水平度。四周用土围起夯实，并用砂浆封面以防止雨水渗入使土基软化强度削弱。 　因京珠高速公路下穿，车流量大，施工安全等因素考虑，为加快施工进度，克服支架基础的沉降变形，在支

3、架基础施工时对其进行等载或超载预压，压载时以一排支点同时预压为宜，预压中以１天为一个观测单位，若连续３天观测结果在５ｍｍ以内，则认为地基沉降基本稳定，即可进行卸载，搭设支架。２．２　支架搭设和落架装置预留　　箱梁支架基础完成后，在其上搭设贝雷片墩或型钢立柱，墩架通过测量控制高程。墩架上安置卸落支架用的Ф３２×３０ｃｍ钢制砂筒，砂筒上安放２工40的横梁。横梁不短于12m，以保障落梁时贝雷架横移后有摆放位置。　　由不同梁段的荷载集度及支架跨度计算相应的弯距，根据支架强度和变形要求进行支架纵梁的布置。经计算采用8排贝雷片作纵梁，贝雷片间距为0.9ｍ＋2.5ｍ＋0.9ｍ，贝雷架横向用

4、型钢联成整体，上铺设工10，用钢管调整变截面的高度差。 钢管支架按纵向1m横向0.8m部置，支架上再铺型钢及模板浇筑砼。　　采用8台250吨落梁千斤顶落梁，0、1、2、3台墩各2台，采用木垛与千斤顶分多次循环、交替均衡落梁。２．３　支架静载试压　　现浇箱梁时，贝雷片纵梁的挠度和支撑立柱将发生变形，为保证安全，我们对一跨24m支架进行８０％荷载预压，用其它钢材吊放在贝雷架上，测得支架的变形量Δ弹，具体方法：预压前测出支架纵梁上各点标高（每１ｍ测一点），预压重量全部上去后，对支架进行跟踪观测，记录各点的沉降值Δ弹；预压完后，均匀卸载，在立底模时根据该沉降值Δ弹进行调整，以消除贝雷

5、片挠度等产生的下沉量。其余两跨根据前实测的Δ弹，进行计算确定其预拱度。２．４　标高控制　　本桥位于匝道上，平面线形较为复杂，超高变化频繁，加之又位于竖曲线上，标高控制难度较大。箱梁底标高要考虑地基沉降、支架立柱及贝雷片挠度等的下沉Δ弹及箱梁本身的挠度。对于梁底任一点，其施工控制标高ｈ为：　　ｈ＝ｈ顶-ｈ1＋δ＋Δ弹＋ｆ+h4　　其中：ｈ顶—桥面标高 　　　　 ｈ1 —梁高加桥面铺装，即2.3+0.1ｍ　　　　 δ—地基的沉降，由于搭设支架前已预压　　　　　　过，该部分仅计卸载后的回弹部分 　　　　 Δ弹—支架立柱及贝雷片的挠度，由前静　　　　　　　载试压测得 　　　　 ｆ—计

6、算的箱梁本身挠度h4—落梁高度３　混凝土浇筑　　本桥连续箱梁混凝土标号为50＃，采用泵送砼。根据混凝土强度要求，拆模时间以及泵送等要求进行混凝土的配合比设计和试配。考虑到箱梁钢筋较密，对石子粒径有所要求，故选用密实，坚硬的连续级配碎石做粗骨料，粒径在５～３１．５ｍｍ之间。　　箱梁竖向分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，第二次浇筑顶板。二层浇筑和振捣的时间应控制在２小时以内，以确保混凝土在初凝时间内完成浇筑。第二次浇筑顶板和翼板，两次浇筑接缝按施工缝处理，浇筑时从一头向另一头连续浇筑，浇筑至下一支点处时，对前一支点处附近１４ｍ范围进行复振。 　　混凝土浇筑应按顺序、一定的厚度和方

7、向分层进行，分层厚度为３０Ｃｍ，必须注意在下层混凝土初凝或重塑前浇筑完上层混凝土。上下层同时浇筑时，上层与下层前后浇筑距离应保持１．５ｍ以上。振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的１．５倍，并与侧模保持５～１０Ｃｍ的距离。振捣时插入下层混凝土５～１０Ｃｍ，每一处振完后应徐徐提出振动棒。振捣时避免振动模板，钢筋等；对每一振动部位必须振到该部位混凝土密实为止，也就是混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆。在浇筑过程中应安排各工种检查钢筋、支架及模板的变化，遇到情况及时处理。混凝土浇至