支架、模板计算书(碗扣)

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1、箱梁碗扣式支架计算书一、模板支架概述箱梁底板面板采用δ=12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，纵桥向布置，间距300mm；大肋采用100mm×120mm的方木，横桥向布置，设置在支架顶托上。支架采用碗扣式脚手架，横距为：腹板下600mm，箱室底板处900mm，翼缘板下1200mm；纵距为：跨中900mm，墩身附近600mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道，具体详见支架图。二、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区、Ⅱ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅲ区顶板、底板及腹

2、板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅳ顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。1、荷载计算：按上图计算荷载Ⅰ区：q1=9.1kN/m2q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=18.4KN/m2Ⅱ区：q1=23.5kN/m2q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=35.7KN/m2Ⅲ区：q1=10.5kN/m2q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=20.1KN/m2Ⅳ区：q1=22.7

3、kN/m2q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=34.7KN/m2取板宽B=900mm，按三跨连续梁计算Ⅰ区：q0=18.4*0.9=16.6KN/mⅡ区：q0=35.7*0.9=32.1KN/mⅢ区：q0=20.1*0.9=18.1KN/mⅣ区：q0=34.7*0.9=31.2KN/mM=qL2/10（qmax=32.1KN/m）底板弯矩最大值MmAX=q0L2/10=0.1*32.1*0.32=0.289kN.m竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2=21600mm3抗弯强度σ=M

4、mAX/W=13.4MPa<50Mpa满足要求。2、小肋（纵向加劲肋）计算小肋采用80mm×100mm的方木，按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0.9米。Ⅰ区q=18.4*0.3=5.52kN/mM=0.1*q*0.92=0.0.447kN.mⅡ区q=35.7*0.3=10.71kN/mM=0.868kNmⅢ区q=20.1*0.3=6.03kN/mM=0.0.488kNmⅣ区q=34.7*0.3=10.41kN/mM=0.843kNm抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3

5、抗弯强度σ=MmAX/W=6.5MPa<12Mpa满足要求。3、大肋（横桥向分配梁）计算大肋采用100mm×120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=240000mm3得知弯矩最大值MmAX=2.71kN.m，位于翼缘板下。σ=MmAX/W=11.3MPa<12Mpa满足要求。a)支架计算碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm，钢管截面特性：A=489mm2i=15.8mm大肋的最大反力为24.8kN，加上支架自重约2.0kN/根,单根力杆承受26.8KN。支架竖向弹性变形为：△

6、=NL/EA△=26800*15000/（210000*489）=3.91mm立杆允许荷载：轴向力：λ=l/i=1200/15.8=76查表知ψ=0.744，考虑到钢管制造误差，取安全系数K=2[N]=Ψa[σ]/k=0.744*489*205/2=37291N=37.3kN>26.8kN立杆受力满足要求。2、刚度验算i.面板计算：Ⅲ、Ⅴ荷载最大，分别为24.5，23.7kN/m2（模板荷载已计入）均按三跨连续梁计算面板最大变形（B=900mm）竹胶板惯性模量I=1/12*B*H3=129600

7、mm3弹性模量E=6*109PaⅢ区面板变形f=0.677BqL4/(100EI)=1.55mmⅤ区面板变形f=1.50mmii.小肋计算小肋按三跨连续梁计算变形，小肋承受线荷载Q2=qL=24.5*0.3=7.35KN/m惯性模量I=1/12*B*H3=6666667mm3弹性模量E=9*109PaⅢ区最大变形f=0.677*Q2L4/(100EI)=0.54mmⅤ区最大变形f=0.52mmiii.大肋计算大肋最大变形为1.14mm，位于腹板与翼缘板处。其模板变形总和为2.4+0.71+1.1

8、4=4.25mm<5mm，符合规范要求。2、稳定性验算脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:1.永久荷载+施工均布荷载2.永久荷载+0.85(施工均布荷载+风荷载)根据计算求得立杆最大轴力为λ=l0/i=(h+2*a)/i=(1200+2*300)/15.8=113.9查表Ψ=0.496N/(ΨA)=25800/(0.496*489)=106.4＜205MPa组合风荷载计算：风荷载标准值ωk=0.7μsμzω0=0.7*1.2*1.14*0.35=0.335KN/m2式中ωk-----风荷载标准值,K