关于大园包崩滑体的成因及治理方法探讨

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1、关于大园包崩滑体的成因及治理方法探讨大园包崩滑体位于嘉陵江亭子口水利枢纽左岸，滑体物质主要为滑移松动岩体、粘土夹块碎石。左岸非溢流坝段将崩滑体分为上下游两个部分，顺江总长1160m，厚度3m～63m。崩滑体的稳定性关系到亭子口枢纽工程左岸建筑物的施工和运行安全。本文主要介绍该崩滑体的成因及其治理方法。1崩滑体的成因1.1崩滑体周围地形地貌崩滑体后缘山体为苍溪组K4-31c～K6-11c地层的粘土岩、粉砂岩及细粒岩屑砂岩构成的互层状基岩斜坡，坡高40m～60m，坡度一般25°～35°，少数地段可达45°以上，局部因岩屑砂岩出露形成高3m～8m的陡崖，基岩未出露地段多分布厚1

2、m～3m的残坡积或崩坡积物。受岩体风化及自然卸荷的影响，过去经常发生岩块崩落现象，坡底则大量堆积砂岩巨块石，块径多在3m以上，一般3m～8m，最大近15m，原岩成分多系K5-11c及K6-11c地层的岩屑砂岩。1.2崩滑体与周围岩土体的关系大园包崩滑体属于亭子口李家咀坝址左岸第四系松散堆积体的一部分，从物质组成与两方面分析，大园包崩滑体与周围岩土体基本相同。大园包崩滑体主要由A、B、C三类物质组成，即A类:粘性土及粘性土夹碎块石;B类:K4-31c与K5-11c或K6-11c地层岩屑砂岩构成的块石及块石夹土;C类:K4-21c～K6-11c地层构成的大园包滑移松动岩体。受

3、地形地貌、地层岩性、风化卸荷以及大气降水的影响，斜坡物质极易分解、崩塌，并就近堆积于坡底，成为堆积体的主要物质。1.3成因机制分析崩塌堆积初期，由于坡体高陡，崩积物以大块石为主且崩塌频率较快，多来不及风化或风化较轻，这与拉裂槽覆盖层下部岩性以块石及块石夹土相吻合。随着崩塌的延续，坡体稳定性增强，崩积物逐渐变小且崩落频率减慢，堆积于拉裂槽后，有足够时间进行风化水解，使得颗粒变细，这与拉裂槽覆盖层上部岩性以粘性土夹碎、块石为主相一致。由大园包崩滑体成因机制可以看出，其形成经历了崩塌、堆积、滑移三个循环往复的过程，滑移模式为推移式。2崩滑体稳定性分析纵观崩滑体所处的地质环境及其

4、成因机制，自形成以来，一直处于稳定状态，无二次整体滑移，局部也没有变形迹象。即使受人类活动的影响，也只是对崩滑体表层进行改造，没有改变崩滑体的稳定条件。按亭子口水工建筑规划布置，崩滑体地段将布置左岸非溢流坝段和左岸电站厂房等水工建筑，其中左非坝段将崩滑体分为上下游两个区，由于工程施工期及水库运行，导致崩滑体稳定影响因素发生变化，其稳定状态也将相应发生变化。(1)工程施工期间，左岸厂房进厂公路边坡开挖对崩滑体下游区前缘形成切脚，从而改变了崩滑体前缘地下水运移方向，地下水集中向坡面汇集，水力坡降增大，在外界因素如暴雨的诱发下，可能导致边坡失稳。另外由于前缘切脚，崩滑体整体抗滑

5、力减小，对整体稳定产生不利影响;(2)水库运行期间，崩滑体上游区受库水位周期性涨落的影响，很可能会改变稳定状态，由稳定向不稳定转化。由于上游区坡度平缓，加之前缘地段厚度小且地形无剧烈变化，因此只有一种失稳模式，即整体滑移式失稳。而崩滑体下游区由于不受库水位影响，其稳定性与工程施工期相同。3崩滑体治理方法3.1上游滑体治理方法根据设计院稳定计算结果，上游滑体在水库蓄水运行后，基本处于稳定状态。为保护水下坡面不被库水淘刷，对上游滑体高程464m以下坡面采用预制混凝土块护坡，混凝土块厚15cm。3.2下游滑体治理方法由于进厂公路边坡开挖，对下游崩滑体前缘形成较大范围切脚，当滑体

6、内地下水位较高的工况时，前缘局部沿潜在滑移面发生失稳破坏，产生较大下滑推力。因此，下游区治理主要考虑降低滑体地下水位，同时在前缘采取支挡措施。主要治理方法:前期崩滑体下覆基岩中布置“两纵两横”地下排水洞，洞内设排水仰孔;前缘设置抗滑桩及重力式挡墙支挡加固，墙后碎石土回填区采用格构植草支护、崩滑体地表采取地表排水。但后期施工完后，崩滑体范围内布置的毛料堆场加载太快，导致部分抗滑挡墙变形，后经多方专家论证后，下游崩滑体治理在原有基础上加设了以下处理方式:挡墙桩号坝0+296.00m～坝0+468.00m段172m己出现变形及影响区，沿挡墙每个分缝段(10m～12m)墙面布设3

7、列(竖向)2排(横向)钢筋混凝土格构梁系和2排1500kN级预应力锚索，锚索布置于格构梁节点处。墙顶垂直布置1排3Ф36mm锚筋桩，孔距2.0m。挡墙桩号坝0+228.00m～坝0+296.00m和坝0+468.00m～坝0+828.00m段未变形区428m，在抗滑挡墙墙顶布置1排3Φ36mm锚筋桩，孔距2.0m。墙后布置排水砂井:坝0+296.00m～坝0+468.00m段变形及影响区段，沿挡墙后缘每个分缝段(10m～12m)布设1个城门洞形排水砂井;坝0+240.00m、坝0+270.00m和坝0+490.00m、坝0+5