龙门吊轨道基础计算书

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1、专业技术资料分享附件一1预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨

2、道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。WORD资料可编辑专业技术资料分享图1.2.1-1龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2龙门吊轨道基础配筋图1.2.1受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最

3、靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。WORD资料可编辑专业技术资料分享图1.2-1最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN（1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m（1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P（1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5（1-4）由公式（1-3

4、）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：WORD资料可编辑专业技术资料分享图1.2-4支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N（1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.1建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件MidasCivil2015进行模拟计算。即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。图1.3-1

5、力学简化模型1.3.2弹性支撑刚度推导WORD资料可编辑专业技术资料分享根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P与沉降量S存在如下关系：(1-6)其中：E0地基土的变形模量，MPa；ω沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcrp-s曲线直线终点所对应的应力，MPa；s--与直线段终点所对应的沉降量，mm；b--承压板宽度

6、或直径，mm；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数，则（KN/m）。另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm（纵梁向20cm一个土弹簧），查表得粉质粘土νn=0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形莫量E0=16MPa。带入公式(1-6)求解得：K=4.144×1061.3.1Madis2015建模计算（1）模型建立WORD资料可编辑专业技术资料分享图1.3-2模型建立（2）龙门吊轨道梁弯矩计算图1.3-3轨道梁应力图（3）轨道梁剪力计算WORD资料可编辑专业技术资料分享图1.3-4轨道梁剪力图（4）基地

7、反力计算图1.3-5基地反力图（5）轨道梁位移WORD资料可编辑专业技术资料分享图1.3-6轨道梁位移图经过Madis2015建模计算，求得龙门吊轨道梁最大应力弯矩为279.6KN·m，最大负弯矩为64.9KN·m，最大剪力207.6KN，土弹簧最大支点反力14.4KN，考虑到轨道梁位移很小，土弹簧处于弹性变形过程，通过图1.3-5可知基地承载范围在纵梁方向集中在12m。1.1龙门吊轨道梁配筋计算1.4.1轨道梁正截面强度验算（1）判断是截面形式单筋截面适筋梁最大承受能力为:(1-7)（1-8）--混凝土抗压强度设计值，C30混凝土取14.3Mpa；---截面有效

8、高度；--