地下室上浮事故原因分析及加固施工技术

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1、地下室上浮事故原因分析及加固施工技术佛山市顺德区新景建筑工程有限公司广东佛山528000摘要：木文主要针对地下结构的上浮及加固施工展开了探讨，通过结合具体的工程实例，对结构上浮的原因作了系统的分析，并给出了一系列相应有效的施工技术，以期能为有关方面的需要提供有益的参考和借鉴。关键词：地下室；上浮原因；加固施工随着我国城市建设的进一步发展，地下空间的应用越来越为广泛。但是由于存在着设计施工等方面的不足，导致地下结构会出现上浮的问题，严重影响着地下空间的施工。因此，我们需要认真分析地下结构上浮的原因，采取有效的技术做好加固。基于此，木文就地下结构的上浮及加固施工进行了探讨，相信对有关方面的需要

2、能有一定的帮助。1工程及破坏概况某商业广场地下一层车库，层高3.6m，建筑面积约1万m2，地上无建筑；框架结构，基础由底板与承台地梁及预应力PTC400(55)A管桩组成，桩长27m，桩端持力层为可塑状粉质粘土；底板厚400mm，顶板厚250mm，框架柱截面400mm×400mm，间距7.8mm×(5.4〜8.4)m，框架梁截面300mm×700mm,外墙厚300mm,建于20世纪末。2013年10月在“菲特”台风暴雨连续5d作用下，产生地下车库上浮破坏，最大上浮量286mm位于中心区。框架柱、梁和底板及外墙与内填充墙均产生裂缝，其中以框架柱的破坏裂缝最

3、显著：柱脚和柱顶多为斜向剪切裂缝，局部有水平裂缝及竖向裂缝，最大裂缝宽20mm,部分裂穿截面，严重者柱体错位、混凝土剥落、钢筋外露；外墙多斜向裂缝且有渗漏。2地下室上浮事故原因分析2.1地下水位估计不足基于该工程的设计使用年限为25年，而“菲特”台风暴雨属于罕见的50年一遇的特大雨水，在暴涨地下水作用下的上浮荷载超出了设计的地下车库自重、冋填土自重及抗拔管桩承载力之和。2.2设计的管桩抗拔承载力过小地下车库承台多数为单根预应力管桩PTC400(55)A长27m,少数为双桩承台，基桩多数侧面为淤泥质粘土，单桩抗拔承载力特征值偏低，未考虑特殊气候下的不利因素。顶板顶面的冋填土和广场混凝土地坪的

4、自重荷载不足以抗浮。2.3施工中管桩接头的焊接缺陷桩基中每根预疲力管桩均由2节组成，工人在管桩端帽箍处焊接时，存在焊缝不饱满等因素致使接头的焊接质量难以保证，接桩处成为预应力管桩的薄弱环节。在地下水浮力作用下，容易在接头处断开，导致桩基抗拔承载力下降。地下车库结构自重周边大于中心区，加之周边土体摩阻力作用，造成中心区上浮度最大，符合地下车库结构裂缝破坏的迹象。3加固方法综述针对该地下结构的破坏性状和上浮原因，采用井点降水，基础设置注浆式抗浮锚杆，底板裂缝注浆及加厚面层混凝土，桐架柱视裂缝破坏的轻重分别采用增大截面法、粘贴碳纤维织物及外包型钢法，外墙裂缝注浆且嵌填环氧砂浆及渗漏裂缝粘贴碳纤维

5、织物等综合式加固方法。加固施工工艺总体流程：临时支撑→井点降水→施工抗浮铺杆→框架柱加固→墙体加固→底板加厚加固→填充墙砌筑→检查验收。加固施工的关键技术叙述如下。4临时支撑和井点降水对破坏较为严重的柱子，采用钢管Φ377×12(上下端焊钢板)临吋支撑住柱顶的框架梁，使柱顶荷载通过钢管传递至基础梁，钢管下端采用楔形钢板垫紧后起托换作用，临时钢管支撑在柱子加固的灌浆料强度达到80%后方可拆除。在底板上每柱距内凿洞作出降水井点，部分利用Φ150mm的锚杆孔，采用真空泵将地下水抽干，使地下结构基本恢

6、复原位。井点降水直至地下结构全部加固完毕，方可拆除。5抗浮锚杆施工5.1抗浮锚杆构造抗浮锚杆采用浆囊袋注浆锚杆，长为24m,锚杆筋为132,锚固段进入可塑状粉质粘土层，Φ150mm,在钻成孔后采用加浆囊袋及扩孔注浆施工工艺形成大直径反竹节形土层锚杆，注浆扩孔后直径不小于250mm，能有效增大锚杆体与土层间的摩阻力，见图1。钻孔深度人于锚杆设计长度0.5m。锚杆主筋132连接采用套简连接，每间隔2m设置一个对中支架，钢筋应平直无锈并予以镀锌，套简连接处应涂刷防锈漆。注浆管和浆囊袋应与锚杆筋在束腰处绑扎牢固。浆囊袋由土工布制作，并有一定强度，长度1_=锚杆总长-0.6m。图1浆囊袋锚杆

7、纵剖面示意5.2抗浮锚杆施工工艺流程主筋制作→钻孔→主筋和注浆管及浆囊袋组合体置入孔内→注浆(二次注浆)→封孔→养护→张拉、锁定→螺帽抒紧焊封→抗拔试验→大面釈施工铺杆→底板面层混凝土浇筑。单根锚杆抗拔承载力特征值Rt=120kN,试验的抗拔极限承载力Rut=240kN。5.3抗浮锚杆施工要点(1)采用地质钻机钻孔，泥浆护