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《660mw超临界机组锅炉末级过热器爆管实例分析》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在工程资料-天天文库。
1、660MW超临界机组锅炉末级过热器爆管实例分析大唐甘肃发电有限公司甘肃兰州七里河730060摘要：锅炉受热面漏泄是火力发电机组各类非计划停运原因之首,是发电设备可靠性差的一个主要因素，木文对一起660MW超临界机组锅炉末级过热器爆管案例进行分析，讨论了在运行过程中有可能导致锅炉受热面爆管的因素，供同类型机组参考。关键词：锅炉；过热器；爆管；分析1设备概况大唐景泰发电厂#1锅炉为上海锅炉厂有限公司制造的型号SG-2210/25.4-M980超临界压力中间一次再热控循环炉。锅炉采用单炉膛Π型露天布置，运转层以下采用
2、紧身封闭，全钢架悬吊结构，固态排渣。炉膛宽19558mm,深16940.5mm,汽中心线标高74000mm。采用正压直吹式制粉系统，配有六台ZGM113N型中速磨煤机，布置在炉前，五台磨煤可带MCR负荷,一台备用。燃烧器四角布置，切向燃烧，每台磨煤机出口由4根煤粉管接至一层煤粉喷嘴。最上排喷燃器喷口中心线标高34870mm,距分隔屏底距离20130mm,最下排喷燃器喷口中心标高25570mm,至冷灰斗转角距离5969mm,每角燃烧器风箱中设有三层启动及助燃油枪。过热蒸汽出口设计压力为25.4MPa,设计蒸汽温度为57
3、1°C,末级过热器采用逆流布置，减温水左右交叉布置。末级过热器设计使用钢材规格较为复杂，最内8-13圈管子材质为SA213-T23规格Φ38.1×8mm;第5、7圈管子材质为SA213-T91，规格Φ38.1×7.5mm；第1-4、6圈管子材质为SA213-T91，规格Φ38.1×7mm。管道布置到迎烟气侧材料发生变化，第1圈管子在向火侧直管部分材质变更为SA213-TP347H，规格Φ38.1×7mm,第2-7圈管子规格变为Φ3
4、8.1×9mmo2事件经过2015年01月14日19吋32分，运行中的1号锅炉四管漏泄报警装置发报警信号（20号报警装置能量柱达1370分W）,现场检查确认末级过热器发生爆管，立即申请调度于2015年01月15日00时32分机组停运。事件前1号机组负荷645MW，主汽压力23.6MPa,主汽温度570°C,再热器压力3.9MPa，再热汽温567°C,A、B、C、D、E、F磨煤机运行，A、B小机运行，电泵备用，蒸汽流量1967T/H。机组协调方式、一次调频、AGC正常投入。3爆管损坏情况现场检査发现爆管首出
5、部位为末级过热器前段管屏，左向右数第58屏前向后数第2根管（图2、3）背火侧距下数2〜3定位夹之间爆幵，本次爆口距离顶棚管5500mm（标高70.5米）。该管爆开后穿入57屏第5、6根管之间和56排第9、10根管之间）。4影响因素分析4.1金属专业分析4.1.1爆口宏观检査爆U处周围管屏无焊缝及管屏固定卡，向火侧外表面清洁，内壁无明显腐蚀产物；距爆U中心两侧50mm处测量管径为39.5mm及40.0mm,壁厚为7.9一8.9mm,爆管处管段无明显胀粗及减薄现象；爆口边缘呈金属灰黑色，内表面及外表面存在大量树皮状纹理，
6、幵口两侧壁厚为6.8mm及6.7mm，开口宽度30mm、长度63mm。开裂面表面粗糙，具有长期超温韧性断裂宏观特征。距爆口中心两侧200mm处管段内壁可见因管子在热成形加工过程出现的加工直道缺陷，iL此处壁厚为7.9mm,该管段无加工缺陷处壁厚为8.9mm，加工缺陷处内壁氧化皮脱落并形成沟槽。4.1.2材质分析采用能谱合金分析仪对管样(SA213-T91)材质进行成份分析，测得数据与GB5310-2008标准对比结果显示该管样材料成分均未见异常。4.1.3原材料硬度分析距离爆U中心50mm处进行硬度测定，实测5点平均
7、值为HB160,低于DL/T438—2009标准要求值HB20。4.1.4相邻部位弯头底部氧化物射线检查为了验证该部位存在氧化物的可能性，抢修过程中对爆U相邻的56、57排末级过热器第一组弯头进行了射线拍片检查。4.2化学专业分析4.2.1割管检查情况2013年7月1号机组A级检修当中，电厂将同一部位末级过热器管样委托西安热工研宄院进行分析鉴定(说明：A级检修检查发现58排第2根管子出列，进行更换后。同吋将管子送样)。结果显示管道迎烟侧其氧化皮呈两层，总厚度约为155μm,估算其垢量约为800g/m2左右；背烟
8、侧氧化皮层也呈两层，总厚度约为132μm,估算其垢量约为680g/m2左右。可以看出末级过热器已经存在一定程度氧化皮，并且已经存在开裂、脱落风险。4.2.2化学水质分析查阅2014年1-12月主蒸汽合格率为100%，省煤器给水合格率为99.56%,凝结水合格率为99.88%。当负荷波动人的吋候冇吋会出现覆盖过滤器旁路打开的情况。各项指标基
