耳轴磨损分析

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1、1耳轴磨损分析梅山炼铁厂100t铁水罐如图1所示,36只铁水罐由于使用年久,正常生产时耳轴表面与吊钩内衬频繁接触、挤压,导致耳轴表面凹凸不平,耳轴局部与吊钩接触位置磨损严重,导致耳轴与原中心偏心。当耳轴摩擦副产生相对运动时,软基材料表面较粗大的凸起由于粘着磨损而产生脱落,形成较硬的粗大磨粒;同时耳轴表面也由于粘着磨损产生了高硬度的细小磨粒。两种磨粒滞留在接触区内共同参与磨粒磨损。在摩擦副中粗大磨粒承受了大部分载荷,仅有极少部分高硬度细小磨粒参与磨料磨损。由于粗大磨粒硬度小于耳轴表面硬度。因此粗大磨粒对耳轴磨损作用很小,耳轴磨

2、损速度显著降低。实践证明,由于耳轴处于高温辐射区,油脂润滑失效,耳轴磨损相当严重,并多次发生耳轴表面大面积拉伤。36只铁水罐耳轴原直径为φ310mm,磨损后其直径分布为φ260mm～φ280mm不等,铁水罐中心线偏离原中心线10～20mm。从而导致铁水罐不能安全使用。而且,耳轴表面凹凸不平也加速对铁水罐吊钩衬瓦的磨损。因此必须对耳轴的强度进行校核,并采取相应表面修复措施修复铁水罐耳轴。2耳轴强度的校核铁水罐使用时,耳轴主要受弯矩,通过受力分析,如图2所示以最大应力计算轴径。耳轴安全系数n取为12。钢包装满钢水的重量125t,

3、龙门钩距离3620mm,钩内圆φ310mm,厚为180mm。35#钢的许用应力式中W———抗弯截面系数,mm3;Iz———耳轴的转动惯量,mm4;d———耳轴直径,mm。断面处最大弯矩式中Q———钢水包总重量;L———耳轴长度,L=180mm。分别代入数值得：耳轴最小轴径dmin：dmin>260～280mm,强度计算表明,铁水罐耳轴现有的直径已不能满足安全生产需要。必须对耳轴表面修复或者对耳轴部分整体更换。耳轴部分整体更换时需核算新耳轴与罐体连接处的焊缝强度,下面针对焊缝进行强度校核。3焊接强度核算针对更换耳轴的方案,以剪

4、应力校核耳轴焊缝强度式中P———焊缝拉力,P=Q/2=680kN;a———角焊缝的计算厚度,a=0.7K;K———焊缝高度,取为25mm;l———焊缝长度;n———安全系数,12;Q———钢水包总重量。35#钢的许用剪应力为118MPa。代入公式计算得焊缝的最短长度。而耳轴所在的位置由于枢轴位置的干涉不能平铺395mm长焊缝。上面的计算表明100t铁水罐采用耳轴部分整体更换的方案不能满足安全要求。只能采用耳轴表面堆焊修复耳轴磨损量。4耳轴堆焊及热处理1)找如图1所示耳轴轴心,以两枢轴2的中心位置为基准,在耳轴外圆面上确定耳轴

5、的上下中心线、左右中心线。以这两条中心线为基准可以定出耳轴表面所要堆焊的高度。2)焊前准备。用磁粉探伤仪与超声波探测仪分别对耳铀表面及内部,尤其是对耳铀与罐体连接过渡圆弧处进行探伤检查,确保焊前无裂纹。若耳铀内部有裂纹,打磨至无裂纹时再行施焊。焊条经300～350℃烘箱,烘干1～2h后使用。焊前应将罐倒放,使罐底向上,修复面向上,可以方便焊接;用砂轮抛光机对修复部分进行彻底除锈和打磨处理。3)堆焊。以耳轴两条中心线为定位找正,与堆焊样板配合确定耳轴每个部位堆焊量。用507焊条堆焊至图4所示位置。4)焊后处理堆焊完成后,用角向

6、砂轮机、电磨头、砂轮抛光机对堆焊面修磨,并用样板控制最终尺寸,过渡圆角特别是耳轴与罐体连接过渡圆弧处修磨达图纸要求。分别用磁粉、超声波探测仪进行检测,确保焊后耳轴无裂纹。残余应力会引起钢件在使用一定时间以后,或在随后的切削加工中产生变形或裂纹。耳轴退火主要用来消除堆焊造成的残余应力、细化金相组织。采用局部退火装置:制作一钢筒,钢筒内、外衬石棉,内盘电热丝;钢筒一端开口,套在耳轴上开口部与包体焊接固定;退火时钢筒四周覆石棉,钢包内耳轴位置覆石棉;对每只铁水罐退火过程严格按照图5所示温度曲线要求。5结论通过对铁水罐耳轴强度校核以

7、及焊缝强度核算,对这种型号的100t铁水罐采用更换耳轴的方案不能满足安全生产的要求,而使用堆焊的方法修复100t铁水罐耳轴是可行的。焊后必须退火,以消除焊接残余应力。采用堆焊可以以较少的费用修复铁水罐耳轴,是一种经济实用的维修方案。