吉大承重脚手架方案

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1、承重脚手架方案工程名称：吉林大学基础教育园区实验楼项目经理：张伯涛项目工程师：王劲一编制人：王劲一编制日期：2011.3.10审批：总工程师胡文武生产经理温成刚一、基本情况及模板支架设计本方案为对本工程首层承重脚手架设计，层高为4.5米，梁最大截面为350×1350mm，其中梁截面尺寸较为普遍的350×650mm、350×700mm、350×800mm，为考虑承重结构的安全性及施工的经济合理，对最大截面350×1350mm的梁进行设计计算，最大跨度均为14700mm。板厚度为140mm，以140mm为设计计算对象。基本情况及承重架计划横距、

2、纵距和步距如下：序号结构名称最大跨度横距纵距步距1梁350×135014.7m梁下14根立杆1m1m1.5m2板厚1401m1m1.5m　　承重架按规定设置纵横向扫地杆、剪刀撑等，整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接，确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。二、编制依据　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）　　《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）　　《混凝土结构工程施工质量验规范》（GB50204-2002）三、模板支架立杆稳定性计算　　荷载组合及标准值　　模板、钢筋砼

3、、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。　　模板标准值0.5KN/m2　　钢筋自重标准值1.5KN/m3　　混凝土标准值24KN/m3　　施工人员及设备荷载标准值1.0KN/m2　　混凝土振捣时的荷载标准值2.0KN/m2　　根据JGJ130-2001规范第4.3.2条规定：在基本风压等于或小于0.35KN/m2的地区，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。第一部分：350×1350梁下承重架的验算　　不组合风荷载时计算：N/φA≤f　　模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：　　N=1.2∑NGK+1

4、.4∑NQK　　∑NGK模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：　　楼面梁板模板自重　　计算作用面积：[（梁高-0.13）×2+横距×2+板下横距]×纵距　　=[（1.35-0.13）×2+1×2+1]×1=5.44m2　　则平均每根立杆承担模板重：　　模板作用面积×0.5÷2根=5.44×0.5÷2=1.36KN　　新浇混凝土自重　　计算作用面积内砼自重：梁高×梁宽×纵距+（横距×2-梁宽+板下横距）×纵距×板厚=1.35×0.35×1+(1×2-0.35+1)×1.5×0.14=1.029m3　　则平均每根立杆下承担梁板砼自

5、重　　砼体积×砼标值÷2=1.029×24÷2=12.348KN　　钢筋自重　　平均每根立杆下承担钢筋自重　　砼体积×1.5÷2=1.029×1.5÷2=0.772KN　　则一根立杆的∑GK=1.36+12.348+0.772=14.48KN　　∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。　　施工人员及设备荷载　　作用面积=（梁下横距×2+板下横距）×纵距×1.0÷2　　=（1×2+1）×1×1.0÷2=1.5KN　　振捣混凝土时产生的荷载　　作用面积=（梁下横距×2+板下横距）×纵距×2.0÷2　　

6、=（1×2+1）×1×2.0÷2　　=3KN　　∑QK=1.5+3=4.5KN　　在不组合风荷载时，荷载组合如下：　　全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数　　=14.48×1.2+4.5×1.4=23.676KN　　综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值　　N=23.676KN　　φ为轴心受压构件的稳定系数，根据λ，查表得　　λ长细比，λ=L0/iL0=h+2a　　L0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m　　λ=L0/I=2.1×100cm/1.58cm=132.91　　查表得，φ=0.381　　A为立杆的截面面积，查

7、表附录B，得A=4.89cm2　　N/φA=23676÷(0.381×489)=127N/mm2≤f=205N/mm2　　因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。　　正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算　　砼浇捣层梁下立杆的受力：N=23.676KN　　砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：　　R=23.676KN÷1=23.676KN　　直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN　　R>Rc,不符合要求　　措施：在梁下扣件下再增加二个扣件。第二部分：板下承重架的验算　　不组合风荷载时计算：N/φA≤f　　模板

8、支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：　　N=1.2∑NGK+1.4∑NQK　　∑NGK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：　　板下模板自重　　计算作用面积：