堆场及车行道支撑加固方案

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1、目录一、编制依据2二、工程概况2三、施工堆场及施工车行道设计2四、地下室顶板各堆场平面布置2五、各堆场及车行道支撑架受力验收2六、钢管支撑架搭设10七、附图109/10一、编制依据1、施工现场总平面布置图2、宁德阳光园工程施工图纸3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑地基与基础设计规范》GB5007-20025、施工现场总平面布置图二、工程概况工程位于，该条施工通道经过纯地下室顶板（具体位置详见附图1）。三、施工堆场及施工车行道设计为确保施工通道区域地下室部分顶板结构安全，各施工堆场在地下室顶板上采用分区域布置，避免荷载过度集中。并对荷载超过地下室顶板承

2、载力荷载的堆场采取顶板支撑加固措施，支撑加固采用钢管支撑架加固。在施工车道区域，为确保地下室部分顶板结构安全，避免施工荷载直接作用在地下室顶板上，地下室顶板施工完毕后在施工通道区域铺设500㎜厚素土并夯实，后在素土上做200毫米厚C25道路面；施工通道所在地下室顶板下部采用钢管支撑架加固，其搭设的间距、步距均由计算确定。四、地下室顶板各堆场平面布置详附图1、二组--施工现场总平面布置图五、各堆场支撑架受力验收（一）、钢筋堆场受力验收。1、受力计算（1）钢筋荷载（Gi）（按每跨堆放100吨钢筋计算）100×9.8=980KN（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：N=1.2∑Gk

3、=1.2*980=1176KN（3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。（4）立杆段轴向力设计值计算：为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.0×8.1。作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A=2×1176/（8.0×8.1）9/10=36.3KN/m2综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-20=16.3KN/m2（5）底部加固脚手架构造要求:采用钢管类型为φ48×3.0，立杆间距900，

4、立杆步距1200。　　（6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：每根立杆承受的上部荷载N1＝16.3×0.9×0.9＝13.203KN脚手架自重产生的荷载N2=0.1248×4.02×1.2＝0.61KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值：N=13.203+0.61=13.813kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.06W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26——钢管立杆抗压强度计算值(N/m

5、m2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=kμ1(h+2a)(1)l0=kμ2h(2)k——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；μ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ1=1.596,μ2=2.292h为立杆步距，取为1.2ma——立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a=0.2m；按公式(1)的计算：9/10l0=kμ1(h+2a)=1.155×1.596×（1.2+2×0.2）=2.95ml0/i=2950/15.9=186查表得：

6、ψ=0.207=13813/(0.207×506)=132N/mm2立杆的稳定性计算<[f],满足要求!按公式(2)的计算：l0=kμ2h=1.155×2.292×1.2=3.177ml0/i=3177/15.9=200查表得：ψ=0.180=13813/(0.180×506)=152N/mm2立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（二）、钢管堆场受力验收。1、受力计算（1）钢管荷载（Gi）（按每跨堆放100吨钢管计算）100×9.8=980KN（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：N=1.2∑Gk=1.2*980=1176KN（3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。（

7、4）立杆段轴向力设计值计算：为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.0×8.1。作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A=2×1176/（8.0×8.1）=36.3KN/m2综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-2