中央风井井口设备设施运输设计方案

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1、小牛煤业（煤矿）中央风井井口设备设施运输设计方案一、基本情况目前小牛煤矿新井建设已经进入关键阶段，主井+1190东运输大巷6月份已经与东风井贯通。主井与中央风井预计在8月底贯通，主井与副井预计在9月底贯通，也就是说9月底整个矿井将形成通风、运输系统，进入10月份地面就必须安装中央风井通风机、瓦斯抽放系统，12底要完成矿井污水处理系统。而这些设备、设施按照矿井工业广场设计规划大部份都安设在中央风井井口广场范围之内，此处地势较低，其标高只有+1332.1m，与主井(主井井口标高为+1374.2m)相比落差42.1m；与副井（副井井口标高+1385.65m）

2、相比落差53.55m。主副井井口广场均无公路通中央风井井口广场。为了保证安装工程安全顺利地进行，确保设备设施安全运输到施工地点，小牛煤业根据地形特征和现场情况：设计提出2个轨道路（永久性）运输方案和1个公路（永久性）运输方案进行比较。二、运输方式选择一）方案特性比较：方案一特性和工程量说明：10将现有副斜井井筒上段120m的断面扩大，利用副斜井轨道和流水平硐轨道进行运输，把设备、设施运到中央风井井口广场的安装地点。副斜井是利用原仲河煤矿老系统主井进行扩削改造而建成的。原仲河井筒设计断面5.2㎡，掘进断面7.2㎡，井口标高为+1386.2。井筒设计坡度2

3、5°，至一水平（标高+1335m）井筒长度125m；为砌碹支护。至二水平（标高+1284.3m）井筒长度量234.4m。流水平硐至一水平为井筒为锚喷支护。新井改造设计井底标高+1190，井筒设计长度数435m，其中副井延伸200.6m，扩削109.4m。2009年6-7月份对副斜井流水平硐标高以下的巷道进行了扩削改造，扩削后净断面达到6.03㎡，巷道净宽由原来的2.2m扩大到2.6m，基本上能满足（矿井30万吨/年的生产能力）通风、排水、提升运输（含大型设备运输）要求。因副井井筒上段的125m的砌碹支护巷道未进行扩削改造，巷道净断面只有5.2㎡，因此，

4、要从副斜井运输大型设备至中央风井井口广场，就必须对此段井筒进行扩削改造。方案二特性和工程量说明：在地面征地，铺设轨道，安装提升较车，将设备、设施运到中央风井井口广场的安装地点。1、轨路铺设工作量：上部车场拐点坐标点为X=2930243.4，Y=35499492.2，标高+1376。下部车场拐点坐标点为X=2930296，Y=499419.6标高为+1337.9m。设计坡度为23°，轨道路斜长100m，上部车场15m，下部车场20m。共计铺设轨道路线135m（见方案三图）。102、土建工程量因绞车基座设置在松散的堆积岩石中，故基础体积要大要深，按绞车选型

5、和最大提升负荷计算，机敦深度不小于是2米，混凝土浇灌体积不得小于8m3，机房建筑面积不小于20㎡。挖填土方量2500m3。3、提升设备和钢丝绳的选型；方案I:提斜坡度最大为23°，斜长100m，使用JD-40调度绞车运输，φ16mm钢丝绳，最重设备为抽风机（30万吨/年选型），自重4t，平板车重1t，单车设备总重5t。单钩提升车数不超过1车，单钩提升设备总重不超过5t。则:P=W*(sinα+f1*cosα)+q*L(sinβ+f2*cosβ)。Pmax—绞车最大牵引力，25kN；P—钢丝绳所受最大静拉力；W—最大载荷；α—提斜倾角23°；β—最大静拉

6、力至绞车滚筒之间的夹角，23°；f1—矿车与轨道之间的阻力系数，0.015；f2—钢丝绳牵引阻力系数，0.15；q—钢丝绳单位重量，8.457N/m(0.8457kg/m)；重力加速度，g=10N/kg；L—斜坡长度，100米；10（1）计算绳端允许最大载荷50kNPmax-qL(sinβ+f2cosβ)Wmax＝─────────────────　　sinα+f1cosα25000-8.457×100×(0.3907+0.15×0.9205)＝──────────────────────0.3907+0.015×0.9205＝60698.0463N≈

7、60.7kN>W=50kN（单钩提升设备车总重）（2）计算钢丝绳所受最大静拉力P=W×(sinα+0.015*cosα)+q×L×(sinα+0.15×cosα)=50000×(0.3907+0.015×0.9205)+8.457×100×(0.3907+0.15×0.9205)=20.67kNφ16mm钢丝绳(破断拉力为152kN)安全系数:N=F/P=152/20.67=7.35>6.5经验算：绞车提升能力和钢丝绳的安全系数满足单钩运输1车设备，单钩提升设备车总重不超过5t的要求。方案II:提斜坡度最大为23°，斜长100m，使用JD-45调度绞车

8、运输，φ1018mm钢丝绳，最重设备为抽风机（60万/年吨选型），自重6t，平板车重1t，单车