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1、若干棉纺工艺新议南通工学院1997,13(3)JournalofNantoogInstituteofTechnology?6l?66若干棉纺工艺新议(为母校85周年校庆而作)刘国涛'(无锝轻工大学,无锯214036)T■要本文对锝林捌辊问的速比,锝林盖板间的纤维负荷,扭纱仲长率等问题进行了讨论,井提出了若干新见解.关t调棉妨}工作区I纤维负荷}仲长率中田洼分娄号TSIl4,'————..—一棉纺工艺粗纱在纺纱原料已定条件下,设备的精度和工艺的合理性就是影响成纱质量的决定性要素.国内在棉纺工艺及其理论的继承研究
2、与发展方面虽然已取得丰硕成果,但随着纺纱技术的日益进步.某些理论不仅业已过时,甚至存在一定的错误.因限于篇幅,现仪就几个问题作简咯讨论l锡林幸旺辊间的逮比问题为了保证纤维由刺辊向锡林顺利转移,减少因刺辊返花而增多棉结以及困刺辊速度过高而损伤纤维,必须选用合适的i值过去一直沿用由前苏联巴甫洛夫教授等在4O年代提出的算式:.S+￡'口—一式中L为纤维长度Is为转移区长度.上式存在三个问题t(1)纤维长度的概念不清.为了确保较长纤维能顺利转移,此处应定义L为品质长度}(2)未考虑纤维的弯钩I(3)在转换区纤维决不是
3、等概率转移的.后来前苏联鲍尔茹诺夫又提出了下列算式:=S+svL式中L为纤维长度I'为纤维伸直度系数(一0.5).把纤维视作对折转移,事实并非如此.?作者系我院校友.无锡轻工大学教授(2)?62?南通工学院我们提出的算式是:=(3)式中L'为纤维的品质长度;1为转移区长度系数(0.5)}1.为纤维伸直度系数(0.75).依据是:(1)纤维转换时出现的弯钩形态是复杂的,只能取两种极限,即伸直态转移和对折态转移,所以2一(1+0.5)/Z=0.75}(2)当纤维由小漏底第5点隔距进入锡林刺辊隔距点以下的"积极转移
4、"三角区后,因空间扩大,纤维尾端因离心力而外扬,随着这一隔距的逐步缩小以及锡林表面气流速度大于刺辊表面气流速度等因素,促使纤维尾端加速向锡林集聚而获得转移.如把转移区的全程自下而上划分为1,2,3,4四个区段,则纤维在2,3区域的转移条件最佳纤维应绝大部分被转移到锡林表面.而在隔距点以上的"辅助转移三角区内,因隔距逐渐加大以及二针面针齿动角变化等原因,不可能存在纤维到辅助转移区才开始转移的现象,而少量较长纤维在该区继续转移是可能的.所以约1/z转移区长度真正起到转移纤维的作用.如S=60ram,L'=40ra
5、m,则i(巴)一1.67,icz(鲍)一1.33,icT(理)=2.00.表1为国内几家工厂在A186型梳棉机上(s=60ram)加工长绒棉时的ic实际值与理论值的对比,可见(3)式更接近生产实际.表1icr(理)与icz(实)值对比●厂别L'(tara)(理)1CT(实)lc丁(巴)1CT(鲍)江苏某厂40.802.O22.041.681.34上海某厂39.221.981.961.651.33广东某厂39.6O1.992.161.661.332锡林盖板工作区纤维总负荷量问题研究影响锡林盖板工作区纤维负荷的有
6、关参数及负荷量大小,目的是为了获得一种提高生条质量的调控手段.工作区恰当的纤维轻负荷是生产优质生条的必备条件之一.早在60年代只有前苏联Kriolv研究过用以计算锡林盖板工作区纤维负荷的定量公式:=c+(4)式中R为锡林半径(m);V为锡林线速度(m/s);P为梳棉机产量(kg/h);n为盖板所对锡林中心角度;i为生条的盖板花率;Vt为盖板速度(ram/rain)}K为盖板道夫区间,锡林上的纤维层转移到道夫上的纤维百分率.该式有一个理论上的错误,即随着锡林线速度的增大而工作区纤维负荷减小.事实上,生产中影响工
7、作区纤维负荷的只能是喂入量和输出量的改变,如喂入量不变输出量增加,或喂入量减少输出量不变,工作区纤维负荷才会减轻,在喂入量输出量均保持不变条件下,增加锡林速度是不能减轻工作区负荷量的.但实际上锡林加速确能使工作区负荷量减轻,这是因为锡林第3期刘国涛,若干棉纺工艺新议?63?加速后,道夫转移率有所提高才导致工作区负荷减轻,它是道夫输出增加的结果.如果锡林增速后相应将道夫转移率调低到锡林未加速前的水平,那么工作区负荷又如何减轻?因此我们根据梳棉机设备及工艺的实际情况,导出了用以计算工作区纤维总负荷的定量公式[":
8、Q=(一[(c.击-1)+c2+(5)式中R为棉卷(层)定量(g/m);V.为给棉罗拉线速度(m/rain)}n为锡林转速(r/rain);a为后车肚落棉率();为道夫转移率();7:为盖板转移率,近似地以单位时间内的盖板花总重与喂入棉机棉层总重之比估算;N为工作盖板总根数;H为机台的工作宽度(m);B为盖板表面植针的宽度(m);V为锡林的线速度(m/rain);Vf为盖板速度(m/rain);c.
