双吸入离心式引风机振动原因及处理

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1、双吸入离心式引风机振动原因及处理平圩发电有限责任公司600MW1号机组配套的双吸入离心式引风机，全幅振动标准值为不大于0.08mm。该引风机配套双速电机，引风机在高低转速下的参数如下：设备型号：Y4-2×73N037F；烟气流量1800000/1469000(m3/h)；烟气压力4546/2898(Pa)；主轴转速594/496(r/min)；烟气温度125.6/123.9(℃)；烟气重度0.886/0.8927(kg/m3)；叶轮圆周速度112/93(m/s)；大气压力102816(Pa)；进气箱角度135。；叶轮直径3.70m；出风口角度45。；转子总重38200kg；配套电机功

2、率4000/2500(kW)。　　该引风机投用10年来，设备运行特性正常，但也多次发生振动超标。1影响振动的因素1.1磨损及堆焊焊条不均　　在运行中叶轮受烟气冲刷而磨损，通过对翼形叶片表面堆焊耐磨焊条及涂防磨涂料可以增加其防磨性能。由于每只叶片磨损的不均匀性、堆焊焊条量的不均匀性、防磨涂料涂抹的不均匀性，造成启动后的动不平衡。1.2叶片进灰　　翼形叶片是中空的，蹄形包角及腹板处被烟气磨穿后造成叶片进灰，随着灰量的积累，叶轮重心偏移造成动不平衡，使得振动加大。1.3对轮找正数据的准确性　　由于转子自重使转轴产生下挠度，对轮找正时必须考虑这个因素所造成的风机侧靠背轮径向向上的跳动量及上张

3、口。换言之，在找正时必须保证对轮上张口及电机侧低。找正标准为电机侧低0.2mm、上张口0.15mm。如果完全按刚性转子找正就会产生较大振动。1.4转子的热弯曲　　在机组启动阶段，风机单系列运行，另一台未投用的风机转子，在烟气的加热下，产生轴的弯曲。经实测，即使在盘车投入的状态下，转子变形量仍然较大，而且盘车不能消除这种变形量。这样，转子的重心就发生了偏移，造成该设备再次启动时振动超标，无法使用。2振动的处理2.1动平衡法　　由于重心偏移原因造成的动不平衡，可通过试加重量消除动不平衡。在风机推力轴承侧轴颈上用白色油漆把转子轴沿周向按与叶片对应位置均分12个点(叶轮上有12只叶片)，并用

4、1至12的阿拉伯数字标记。在风机启动后，用闪光测振仪测相位及全幅振动值。利用矢量法计算确认试加配重的位置及加重量，通过在转子中盘上与轴编号相应的不平衡位置试加配重，消除动不平衡。通常经过2次试加重量就能解决动不平衡问题。如风机启动后全幅振动值为0.18mm，相位在10点，通过计算确定试加重量及相位。第1次在11点试加配重1.5kg，测得振动值为0.10mm，相位在8点，由试加重量产生的效应值计算消除振动所需加重量及相位。矢量三角形及相位点的分布见图1。　　加配重前后振幅矢量分别为OA、OB，变化量(加配重的效应值)为AB，从矢量三角形OAB中，根据正、余弦定理可计算出AB的值及β角：

5、　　　　　AB2=OA2OB2-2*OA*OB*Cosα　　　　　(1)　　　　　AB/Sinα=OB/Sinβ　　　　　　　　(2)　　已知α＝60。，OA=0.18mm，OB=0.10mm，由(1)、(2)式得出：AB=0.15mm，β=33。。　　加配重的目的是为了消除初始振幅矢量OA，必须使效应值AB与OA大小相等、方向相反，因此加配重点的相位在原11点的基础上逆时针移动β角度至9、10点之间C点的位置；加配重量P的大小由下式计算：　　　　　1.5/AB=P/OA　　　　　　　　　　　(3)　　由(3)式得出：P=1.8kg。　　在C点加配重钢板1.8kg，重新启动引风机，测

6、得引风机水平方向全幅振动值为0.02mm，振动值降至合格范围内。2.2热校轴法　　投盘车并间隔半小时测量轴的挠度，并将轴弯曲凸点置于顶点，进行热态校轴，并监测轴的挠度，通过多次热校，消除轴的挠度值。表1是一次热校过程中的数据统计情况。2.3其他措施检查叶片内积灰情况，通过冷态下盘动转子听叶片内有无响声，判断叶片内是否积灰。若积灰，割开积灰点放尽积灰。在堆焊叶片及涂抹防磨涂料时，尽量保证每只叶片堆焊焊条量及涂料量的均匀性，防止大的偏重量出现，提高涂抹工艺，防止涂料在运行中脱落。3结束语离心式引风机动不平衡引起的振动超标是较普遍的问题，大多可以通过做动平衡得到解决，关键是准确确定相位及加

7、配重量。作为锅炉主要辅机，风机的运行是否正常，直接影响机组的安全，所以应该加强振动监测，及时发现问题及时处理，保证风机在良好工况下运行。