da471q型机油泵工艺方法改进

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1、题目：DA471Q型机油泵工艺方法改进13目录第一章绪论…………………………………………………………21.1产品简介……………………………………………………21.2主要技术指标………………………………………………21.2.1功能…………………………………………………21.2.2结构特点……………………………………………21.2.2性能…………………………………………………2第二章机油泵壳体加工工艺改进…………………………………22.1机油泵壳体机械加工工艺…………………………………22.2壳体加工工艺改进原因……………………………………32.3

2、重要装配尺寸改进…………………………………………32.3.1原因分析……………………………………………32.3.2工艺改进措施…………………………………………42.3.3工艺改进效果验证……………………………………42.4油井局部变形改进……………………………………………52.4.1油井变形原因分析……………………………………52.4.2工艺改进措施…………………………………………52.4.3工艺改进效果验证……………………………………5第三章机油泵总成装配工艺改进……………………………………63.1批产机油泵三包故障概述……………………………

3、………63.2机油泵总成工艺改进过程…………………………………73.2.1齿轮转动灵活性问题分析……………………………73.2.2活门分级装配试验情况………………………………93.2.3活门开启压力高问题的分析…………………………11参考文献…………………………………………………………1313第一章绪论1.1产品简介该产品为我公司为合资公司配套产品，用于赛马系列发动机，主要竞争对手为北京凯创、深圳益保，市场前景看好，合资公司该型发动机月产近三万台。该产品最初设计主要参照日本样机及合资公司提供的日本图纸。目前，该产品正处于小批阶段。1.2主要技术

4、指标1.2.1功能机油泵总成是发动机润滑系统中重要的组成部分，它直接与发动机的曲轴相连，主要功能是将机油增压后，经润滑油路润滑机件，保证润滑系统正常循环。1.2.2结构特点：机油泵总成的结构由壳体、后盖、内转子、外转子、卸荷阀等组成。它的结构与以往的机油泵总成基本一致，但在卸荷阀的布置上与其它机油泵不同，它在卸荷后直接将卸荷油回流到泵体内的低压吸油区。1.2.3性能在750r/min时流量为3L/min排油压力为0.15Mpa；在6000r/min时流量为35L/min排油压力为0.35Mpa，同时要求当流量达到35L/min时压力要低于0.8

5、8Mpa；活门开启时压力应为0.54±0.05Mpa（2000r/min）；内、外转子啮合间隙为0.06～0.18；调压活门与卸荷孔间的间隙为0.070～0.123；外转子与油井间的间隙为0.115～0.196；转子与后盖间的端面间隙为0.04～0.175；内转子与轴孔间的间隙为0.03～0.085；第二章机油泵壳体加工工艺现状及改进2.1机油泵壳体机械加工工艺13简要介绍壳体主要加工内容（不包括洗涤、清理等辅助工序）：产品名称工序内容机床名称夹具描述471Q型机油泵壳体加工油井大平面等立式加工中心1工位1以工件三个工艺定位面及铸孔、侧面定位，

6、每次装夹二件，液压夹紧加工背面方向立式加工中心1工位2以大平面及2-φ11H8孔定位，每次装夹二件，液压夹紧加工底侧面螺纹立式加工中心2工位1以大平面及2-φ11H8孔定位，每次装夹二件，液压夹紧加工机油滤部分立式加工中心2工位2以大平面及2-φ11H8孔定位，每次装夹二件，液压夹紧加工机油尺孔立式加工中心2工位3以大平面及2-φ11H8孔定位，每次装夹二件，液压夹紧气密性试验气密性试验台以大平面及2-φ8.5孔定位，每次装夹一件，气动夹紧密封2.2壳体加工工艺改进原因：首先，加工后底平面至2-φ11H8定位孔距离尺寸27±0.08超差，该尺寸

7、为合资公司装配用重要尺寸；其次，采用气密性试验台打压时，由于压力过大产生油井局部变形，造成壳体油井尺寸超差，严重的超差0.1。2.3重要装配尺寸改进2.3.1原因分析首先是毛坯设计基准与机械加工工艺基准不统一，其次毛坯定位面为活动面，定位精度不高，但模具已经定型，此处已不具备改进可能。再次夹具采用一个毛坯孔和底平面一点定位，重复定位精度差，尚有改进可能，也是最为经济可行的。2.3.2工艺改进措施13改变工件的定位方式，此夹紧方式的确定经过了数次更改和调试，最终采用底侧平面和直角侧面定位，使工艺基准和设计基准统一。2.3.3工艺改进效果验证采用单

8、台重复装夹及多台一次装夹，在夹紧状态下对跳动量测量应小于0.1，验证跳动量变化表及在壳体上选测点位置如下：编号装夹次数底平面跳动A大平面跳动B大平面跳