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时间:2018-07-20
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1、先张法预应力空心板梁钢绞线断丝、滑丝原因浅析及预防措施贺友平【交通部公路一局一公司 北京100024】摘要:对张拉钢绞线施工中断丝、滑丝现象予以理论分析,并据此指导施工。关键词:断丝 滑丝 分析 措施 钢绞线1 断丝、滑丝力学浅析1.1 锚固体系受力分析1.1.1 钢绞线锚固体系剖面图(图1)图11.1.2 钢绞线、夹片受力分析 张拉过程中,钢绞线、夹片、锚圈受力图(图2)图2T0—千斤顶对钢绞线的张拉力;T1—夹片对钢绞线的夹持力;N1—夹片对钢绞线的压力;T1′—钢绞线对夹片夹持力的反作用力
2、;N1′—钢绞线对夹片压力的反作用力;N2—锚圈对夹片的压力;f—锚圈对夹片的摩擦力;f′—夹片对锚圈摩擦力 钢绞线受力简图见图3,夹片受力简图见图4。图3T0—千斤顶对钢绞线张拉力T1—夹片对钢绞线夹持力N1—夹片对钢绞线的压力图4T1′—钢绞线对夹片夹持力的反作用力N2—锚圈对夹片的压力N1′—钢绞线对夹片压力的反作用力f—锚圈对夹片的摩擦力根据以上受力分析,可以得出如下平衡条件: 由图2及图3ΣFx=0 T0-T1=0即T0=T1 (1)由图2及图4ΣFx=
3、0 T1′-N2sinα-fcosα=0 (2)ΣFy=0 N2cosα-fsinα-N1′=0 (3)f=N2*μ(μ为锚圈与夹片间摩擦系数) (4) T1与T1′,N1与N1′是两对作用力与反作用力则 T1=T1′ (5)N1=N1′ (6) 由(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)式得:N2=T0/(cosα-μsinα) (7)N1=T0(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (8) 夹片对钢绞线的切
4、口深度为ΔLΔL=K1*N1=K1*T0(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (9) K1—夹片与钢绞线相对硬度参数 钢绞线的抗滑力和T2取决于钢绞线本身的强度、夹片的齿形及齿数,以及与钢绞线的相对硬度等因素。T2=K2*△L=K1K2T0(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (10) K2—钢绞线抗滑能力参数 钢绞线的实际抗断力T3′,取决于钢绞线的母材(即钢丝)的强度,由钢丝加工成钢绞线后各丝受力的均匀程度,以及锚具锚固后夹片对钢绞线的切口
5、效应等。设按钢丝强度计算的钢绞线理论抗破断力为T,钢绞线不计切口效应的抗破断力为T3和由于切口效应使钢绞线抗破断力的下降值为△T3,并设:△T3=K3*△L=K1K3T0(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (11) K3—切口效应钢绞线抗破断力下降参数T3′=T3-△T3=T3-K1K3T0(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (12)式中:T3′—钢绞线实际抗破断力; T3—钢绞线不计切口效应的抗破断力; 夹片的抗滑力T4可用下式表示T
6、4=K4*△L=K1K4T0(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (13) K4夹片抗滑力参数 由(10)、(13)可得出如下关系式T2/T0=K1K2(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (14)T4/T0=K1K4(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα) (15) 要保持不断丝,必须满足以下力学条件T3′/T0≥1即:T3-K1K3T0(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα)≥T0 (16) 要保证不滑丝,
7、必须满足以下力学条件(1)T2/T0≥1即K1K2(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα)≥1(17) (2)T4/T0≥1即K1K4(cosα-μsinα)/(sinα+μcosα)≥1(18) 根据以上关系式分析滑丝断丝的原因如下: 在以上关系式中,K1、K2、K3、K4、α是锚固体系本身因素,但在施工过程中受安装锚固系统的影响而改变,夹片安装不齐,间距不均匀或有杂物,尺寸不准确等都会影响K1、K2、K3、K4的大小,从而影响锚固效果。 μ也影响其锚固效果,根据式(10)、(1
8、3)分析,μ过大,将使抗滑力T2、T4降低,造成滑丝。根据式(11)、(12)、(16)分析,μ过小将使△T3增大,切口效应增强,钢绞线抗破断力减小,同样不利于锚固。因此在施工过程中应有适当的措施控制μ值的大小。μ值过小易造成断丝,μ过大,易造成滑丝。1.2 原因分析 ①断丝原因较多,主要因素有夹片齿形及硬度,摩擦系数μ和锚具的加工与安装等,这里有锚具自身的因素,也有人为的操作等因素。当夹片齿形尖锐,或硬度超出钢丝硬度过多,则其切口效应将加大,使钢绞线的抗破断力下降值△T3增加,
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