转体施工组织设计天津北唐

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1、转体施工组织设计一、工程概况本工程为天津集疏港工程一期津山铁路桥西侧坡道开口～疏港二线第1合同段中跨越津山铁路的跨线桥，与津山铁路（K189+486.701）相交，中线与铁路交角74.5º。桥位位于北塘编组站南咽喉区,硬横跨电气化区段。跨越铁路线5股，分别为：津山上下行、北环上下行及塘铁储运场专用线。本标段桥梁全长539m，其中跨津山铁路段为双幅后张预应力混凝土T型刚构，斜交正做，桥长130m，单幅桥宽27m。桥体转体过程中，桥体跨越5个电气化硬横跨，桥底与硬横跨梁顶最小净距1.779m，轨面距接触网距离为6.2m，轨面距桥底距离为10.75m。为保证铁路运营的安全

2、和尽量减少对运输的影响，采用分别在铁路两侧预制转体T构，然后以主墩为中心顺时针旋转就位的转体施工方法。本桥转体的角度为75°。主墩部位桥梁横断面工程特点和难点：转体施工法在天津地区首次采用，转体重量13300t，为目前津京地区同类工程之最。19国内外有转体施工的先例，但一般为单幅桥，且大部分有斜拉索。转体时为单幅转动，施工时有斜拉索可以控制悬臂两端挠度。本桥为双幅长悬臂自平衡T构同步转体，单幅重量13300t，不同于一般转体施工的特点和难度：在平面上，左右两幅梁转体到位后的平面间距为2m，在旋转就位时，任何一幅梁超转达到一定角度都可能导致两幅梁在梁端发生碰撞。因此，

3、保持左、右两幅梁的同步转动是本桥转体施工的重要环节。在立面上，转体梁悬臂长度达到61m。如此长的悬臂长度意味着，在竖平面内由于不平衡力矩使球铰转动体系产生0.01o的微小转动时，在转体悬臂段的端部就会产生大约11mm的竖向位移（此时，在撑脚处产生大约0.6mm的竖向位移）。因此，无论在转体过程中，还是在梁体线形的调整中，精确控制悬臂段的标高和转体体系的质量平衡，提高体系的抗倾覆稳定能力，就成为保证施工质量、顺利完成边跨合拢段施工的重要环节。跨线桥的转体施工为本合同段的核心工程。二、转体施工计划2008年8月15日前主梁及梁上附属工程全部完成。（1）主梁称重及配重：8

4、月11日～8月20日（2）转体设备安装调试：8月11日～8月20日（3）临时墩：8月11日～8月20日（4）桥梁试转：8月20日（5）桥梁正式转体：8月26日（6）转体就位封球铰：8月27日～8月31日（7）4m现浇合拢段施工：8月11日～9月17日三、转体施工Ⅰ、转体施工程序（详见附件2—“工艺流程图”）Ⅱ、施工准备1.成立以项目经理为组长的桥梁转体指挥小组，组织机构图详见附件1。2.施工单位成立转体操作组、工程技术组、对外联络组、质量监测组、安全19防护监察组、应急救援组及物资供应组。3、转体设备安装及调试。Ⅲ、转体施工方案及过程控制1、称重及配重1）称重在桥梁

5、排架拆除后立即对桥体进行称重，桥体称重原理如下:（1）主梁脱架后进行桥体称重，根据不平衡力距推算出所需配载重量；（2）主梁试转后，根据量测监控组所所提供数据，进行二次配重；两段悬臂梁距梁端1m处各布置手动式60t千斤顶8台，分别对转体梁进行顶放,在每台千斤顶上设置压力传感器,用以测试反力值，同时在上转盘底四周布置4个位移传感器，用以测试球铰的微小转动。每台千斤顶需要的顶力：104272/（8×60）=217kN根据设计要求，加固后的复合地基承载力达到14.7kPa,即147kN/m2,由此可知每台千斤顶至少需要217/147=1.48m2≈1.5m2的地基面积来承受

6、千斤顶施力。对于碗扣式脚手架，每根竖向钢管的承载力按30kN考虑，则传递每台千斤顶力时至少需要217/30=7.2≈8根竖向钢管。满足地基承载力、脚手架传力、千斤顶施力条件且达到球铰产生微小转动的不平衡力矩测点布置图示于附图-2、附图-3和附图-4中。图中，1-LVDT位移传感器；2-30吨压力传感器；3-30吨手动千斤顶；4-梁底垫钢板（150mm×150mm×20mm）；5-千斤顶底座（放木或木板垫层）；6-方木（200mm×200mm×2000mm）脱架先后方向→←脱架先后方向附图-2试验布置（侧立面）ABMZMG60m60m位移计千斤顶力脚手架脚手架119说

7、明：附图-2、附图-3和附图-4中：1-LVDT位移传感器；2-30吨压力传感器；3-30吨手动千斤顶；4-梁底垫钢板（150mm×150mm×20mm）；5-千斤顶底座（放木或木板垫层）；6-方木（200mm×200mm×2000mm）在施工用脚手架的基础上，按图中指定区域进行脚手架加密即可。A23456附图-3脚手架局部加密(侧立面)0.3m×6=1.8m1m附图-4脚手架布置（正立面）1.1m0.3×6=1.8m0.3×6=1.8m0.3×6=1.8m0.3×6=1.8m0.6m×N0.6m×N0.6m×N0.6m×N0.6m×N423562）、配重主梁称