对幕墙四性试验的审查意见

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1、对广州新客站幕墙四性试验计算书和图纸的审查意见广州新客站玻璃幕墙约30000m2，石材幕墙约6000m2，点式幕墙13000m2，框架幕墙6000m2，铝合金百叶1500m2，铝合金窗900m2。玻璃幕墙立柱与横柱均由铝合金与钢桁架复合组成，单根立柱高度（长度）：约40m，立柱间隔：8m，玻璃分格尺寸：2m×4m，属超大型玻璃幕墙。做这样的超大型幕墙四性试验，难度很大，如何实施，请设计充分考虑，必要时宜请专家进行论证。施工单位所报送的四性试验设计图纸和计算书，经我监理站审查，有以下的意见和建议：  一、在计算书中

2、，幕墙计算采用50年重现期基本风压值，可能偏小：1）多次风灾调查表明，台风地区的幕墙计算采用50年重现期基本风压值与实际偏小。例如：2004年云娜台风袭击的浙江椒江大陈地区：实测风速58．7米／秒，换算为基本风压值约为2.15kN/m2,大于《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）附表D.4中浙江省所有地区的100年重现期的基本风压值。椒江大陈以外相邻地区实测风速36．9m/s。换算为基本风压值约为0.85kN/m2,大于GB50009附表D.4中浙江温地区的100年重现期的基本风压值。2002年16号台

3、风9月7日袭击浙江，平阳县南麂岛出现了每秒56．7米的大风，换算为基本风压值约为2kN/m2,大于GB50009附表D.4中浙江省所有地区的100年重现期的基本风压值。洞头和乐清也分别出现了每秒43米和38米的当地最大风速。换算为基本风压值约为1.15kN/m2和0.9kN/m2,大于GB50009附表D.4中浙江温州地区的100年重现期的基本风压值。 1996年9月9日,15号强台风正面袭击广东省湛江市。据当地气象台及海上测风仪器提供的资料,台风风力在12级以上,最大阵风风速在56ｍ/ｓ以上,换算为基本风压值约

4、为1.96kN/m2,大于GB50009附表D.4中湛江市的100年重现期的基本风压值。2005年9月12日，台风“卡努”在浙江有台卅市登陆，台风最大风速为大陈岛观测到的59.5m/s，,换算为基本风压值约为2.21kN/m2,大于GB50009附表D.4中大陈的100年重现期的基本风压值。历史上广州番禺地区曾经遭受台风袭击，并且遭受台风引发的风暴潮，海水倒灌。2）广州新客站属于特大型重点工程，按照建筑设计为特级一类高层公共建筑，耐久年限和使用年限均为100年。因此，建议基本风压的重现期按GB50009附表D.4

5、采用100年重现期基本风压取值。二、按照《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102）4.2.11的规定：“玻璃幕墙的性能检测，应由国家认可的检测机构实施。检测试件的材质、构造、安装施工方法应与实际工程相同。”-5-对照以上条文规定，四性试验计算书和图纸存在以下问题：1）玻璃幕墙试件高度应与实际工程不同。广州新客站玻璃幕墙立柱在新客站南、北面立柱高度尺寸Lmax=24m，东西面立柱高度尺寸Lmax=40mm。而“四性试验”设计试样高度为16.5m。按照规范要求，试样应与实际工程相同，不能为16.5m。2）玻璃幕墙四性试

6、验计算书中的阵风系数以及风压高度变化系数应按照幕墙最大高度处标高45m取值，不能按试件高度取17.1m。以17.1m高度计算得出的数值不代表幕墙实际使用工况。3）在玻璃幕墙四性试验设计图纸中，钢桁架立柱由四块12mm厚条形钢板拼焊组成（如右图），不符合要求。应采用成品方通，且成品方通的型号、规格应与与现场施工时所采用的材料一致。三、按照设计图纸，幕墙上悬窗尺寸为2000mm×2000mm，悬窗在关闭工况下以多点锁锁定。计算书中有荷载设计值作用下悬窗关闭工况的连接强度设计计算，但没有荷载标准值作用下悬窗打开工况的连

7、接强度设计计算。建议在计算书中增加荷载标准值作用下悬窗打开工况的连接强度设计和计算。四、铝合金立柱、横柱与型钢桁架连接处的绝缘垫片，在四性试验设计图中未注明其材质、规格、与尺寸，若按在指挥部处的样板钢支座与铝合金立柱有5mm间隙，之间采用两块2mm厚软垫隔离的做法，则为不妥（如下图）。由于该处垫片柔软且存在间隙，构件位置不可能被安装螺栓锁定。按实作样板的连接方式不能保证铝合金立柱、横柱与型钢桁架之间应有的连接强度和杆件之间力的正常传递。建议该处垫片由不同厚度的薄-5-铝板和不锈钢片组成。（不锈钢片垫在钢、铝之间，

8、防止电化锈蚀用）五、玻璃幕墙横柱设计采用三跨梁或多跨梁的模式进行计算，其前提是续接横柱的节点必须能满足受力要求，按照《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102）条文说明6.3.4~6.3.6条：“立柱自下而上是全长贯通的，每层之间通过滑动接头连接，这一接头可以承受水平剪力，但只有当芯柱的惯性矩与外柱相同或较大且插入足够深度时，才能认为是连续的，否则应按铰接考虑。”当横柱采用三