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时间:2018-07-19
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1、国产300MW机组惰走时间异常原因分析及对策前 言 汽轮机的惰走时间是机组停运过程的重要监视参数,停机后惰走时间的偏长或偏短均为不正常的现象。惰走时间偏短容易引起人们的高度警惕,这一方面有较多分析研究,但惰走时间偏长不太容易引起人们的注意。本文通过对珠江电厂4台引进型国产300MW机组相继投产以来停机惰走时间的统计和分析,指出惰走时间偏长的原因,分析并提出了相应的解决途径。1 珠江电厂惰走时间的异常情况) 珠江电厂自1993年4月21日1号机组投产以来,至今已4台机组投入商业运行。机组停运的惰走时间一般在52~58mi
2、n之间。但是,截止到2000年8月,1号机组启停124次,不正常的惰走有6次,其中最长的一次是1995年6月12日停机,惰走了80min。2号机组启停87次,不正常的惰走有6次,其中最长的一次是1995年8月11日的停机,惰走时间233min。3号机组启停77次,不正常的惰走有4次,其中最长的一次是1998年10月26日的停机,惰走时间124min。4号机组启停58次,不正常的惰走有11次,其中最长的一次是1998年9月12日的停机,惰走时间171min。2 机组停运惰走的一般规律 机组停运后惰走分为3个阶段:2.1
3、第一阶段:由3000r/min下降至1500r/min左右,下降速度较快。这是由于高转速下的摩擦鼓风损失大造成的。 第二阶段:由1500r/min下降至150r/min左右,下降速度较慢。这个阶段转子的能量主要消耗在克服机械磨擦阻力。由于摩擦鼓风损失与转速的立方成正比,此阶段的摩擦鼓风损失较高速下的摩擦鼓风损失小得多,故这个阶段各项损失之和是最小的,因此这个阶段惰走时间较长,占全程惰走时间的70%左右。2.3 第三阶段:由150r/min下降至停止。当转速下降到某一值后,由于轴承油膜失去稳定性而使机械阻力增大,转子迅速
4、停止。 转子的惰走与真空的关系十分密切,运行规程中要求转子惰走时应伴随着真空下降,理想的状况应是转子静止时,真空接近为零。因此分析转子惰走时间必须要结合真空的变化情况来分析。3 引起惰走时间异常原因3.1 惰走时间偏短的原因有:a.真空下降速度太快;b.油温和油压变化太快;c.汽轮机动、静部分有摩擦; d.轴承工作状况恶化。3.2 惰走时间偏长的原因有:a.主汽门或调门有泄漏; b.抽汽逆止门不严,高、低加热器及四抽返汽进入汽轮机中。惰走时间偏长的实例分析1998年9月12日4号机组停机过程中,当转速降到90r/mi
5、n时就下降得很慢。运行人员全面检查各主汽门、调门、抽汽逆止门的关闭情况均正常,但转子就是不能静止。最后被迫先将真空降至0,将主再热汽压降低后,才迫使转子静止下来,整个惰走时间171min。 按照转子惰走一般规律分析,当转速达90r/min时,应进入惰走的第3个阶段,这时的机械阻力较大,应该迅速停止。是什么原因造成转子克服了机械阻力继续旋转的呢?我们初步认定为漏汽进入汽缸做功,使转子克服了机械阻力继续转动。 分析高压缸的情况,停机时的主蒸汽压力为10.98MPa,打闸后A侧高压主汽门后压力迅即降为0.11MPa,且主
6、蒸汽阀体金属温度下降缓慢,因此判断A侧高压主汽门是严密的。由于高压调门前压力可以维持在0.11MPa且由于主蒸汽阀体金属温度下降缓慢,故可判定A侧高压调门是严密的。由于打闸后B侧高压主汽门压力迅即降为0.18MPa,而且主蒸汽阀体金属温度下降亦是缓慢的,同样可以分析出B侧高压主汽门和高压调门亦是严密的。继续分析发现高压缸排汽阀门前压力为0,门后压力为0.56MPa,可见高排逆止门也是严密的,不存在冷再返汽的问题。高压缸各疏水门处于关闭状态,调节级压力为0。综合以上情况我们排除了高压缸漏汽的可能。 加热器、四抽是否有返
7、汽进入汽缸呢?机组打闸后各抽汽门联关正常,且各抽汽管道的金属温度也是逐步降低的,不存在返汽的现象。因此又否定了高加、低加和除氧器返汽的可能性。 通过以上分析,我们初步认为中压缸漏汽的可能性较大。进一步分析发现:在机组跳闸后,高、低压旁路迅速打开,但再热器压力出现一个突升至4.0MPa然后逐步降为0的现象,这与机组停机应有的过程是相佐的。因此,我们认为高旁的快开速度较低旁快开速度要快,造成再热器有一个瞬时憋压的过程。中压主汽门设计中设有一个装有节流孔板的旁通管,其目的是减少中压主汽门的启动力矩,通过这个旁通管流入的蒸汽至
8、中压调门前,以平衡中压主蒸汽门前后压差,达到减少中压门启动力矩的作用,因此在中压主汽阀金属温度变化不大的情况下,要判断中压主汽门是否泄漏就较为困难。但根据中压调门前后的压力和温度变化情况我们可以判断出A,B两侧中压调门是不严密的。 经过以上分析我们的结论是:4号机A,B侧中压调门不严是造成这一次惰走时间偏长的原因。至于A,B侧中
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