汉滨大桥钢栈桥施工组织设计

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1、汉滨大桥钢栈桥施工组织汉滨大桥钢栈桥施工一、设计说明本栈桥纵向布置标准跨为15米，2孔一联，非标准跨为18m，2孔、12m，2孔。连续墩基础全部采用单排3根φ630×10mm钢管桩，横向布置为2×1.5米，制动力墩基础全部采用双排6根φ630×10mm钢管桩，横向布置为2×1.5米，纵向间距为2.5米，连续墩铺设2I45a分配梁，制动墩顶纵向铺设2I45a分配梁，横向铺设2I45a分配梁。钢管桩纵横向均采用[18连接。贝雷片纵向布置18米一跨，横向布置双榀3组，间距为1.5+1.5米。贝雷片之间设置支撑架以形成整体，贝雷梁上铺设I25横向分配梁，间距0.375米，桥面板采用8mm厚

2、的压花钢板。栈桥设置于汉滨大桥大里程方向一侧，栈桥起点里程121+101.723，终点里程121+221.723，全桥长120米。栈桥设计主要承受行人、混凝土罐车、风力、水流以及其他器具产生的荷载。二、主要结构计算1、荷载分析：①25a型工字钢分配横梁：4.5×0.038×10×2＝3.42kN/m；②“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等），计为0.287×6×10/3＝5.74kN/m；③桥面、护栏等附属结构：6.5kN/m；2、横向I25横向分配梁计算：计算跨径0.375m,考虑混凝土罐车中轴一侧刚好在一跨中间时为最不利情况。主要承受荷载：横梁自重Q1=

3、0.038KN/m，罐车荷载：考虑中轴刚好在横梁上。计算简图：计算结果：支座反力：RA=45KNRB=100KNRC=45KN最大弯矩：Mmax=25.9KN.M最大剪力：Qmax=52KN最大变形：fmax=1.04mm计算：σ=Mmax/W=25.9/401.36=64.5MPa<[σ]=145MPaτ=QS/Id=52/0.8×21.58=30.12MPa<[τ]=85MPaf/l=1.04/1500=1/1442<[f/l]=1/400MPa3、贝雷梁计算：栈桥每跨只布置一台混凝土罐车，当罐车2×190轴中轴在跨中时弯矩最大。在行车范围内按4片贝雷梁进行计算。单片贝雷梁容许

4、M0=778.2KN·m，Q0=245kN。I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3计算结果：支座反力：RA=336.8KNRB=305.5KN最大弯矩：Mmax=2168.5KN.M最大剪力：Qmax=204.3KN最大变形：fmax=31.1mm栈桥每跨只布置一台混凝土罐车，当罐车2×190轴前轴在支点B时B点的支反力最大，按两跨连续梁计算。在行车范围内按4片贝雷梁进行计算。计算结果：支座反力：RA=81.55KNRB=698.5KNRc=83KN最大弯矩：Mmax=675.7KN.M最大剪力：Qmax=318.5KN最大变形：fmax=5.3m

5、m栈桥每跨只布置一台混凝土罐车，当罐车2×190轴后轴在支点B时左侧贝雷梁剪力最大，按两跨连续梁计算。在行车范围内按4片贝雷梁进行计算。计算结果：支座反力：RA=111.29KNRB=675.95KNRc=57.4KN最大弯矩：Mmax=787.7KN.M最大剪力：Qmax=341KN最大变形：fmax=4.7mm结果：最大弯矩：Mmax=2168.5KN.M<778.2×4×0.9=2801KN·m最大剪力：Qmax=341KN

6、梁承受贝雷梁的支座反力，钢管桩为其支座，钢管横向间距与贝雷梁的横向间距相同，故分配梁只进行剪力计算。计算：τ=QS/Id=698.5/11.5×2×38.6=78.7MPa5、制动墩纵向2I45a分配梁计算：制动墩纵向2I45a分配梁承受贝雷梁的支座反力，钢管桩为其支座，跨径2.5m。计算结果：Mmax=ql/4=698.5×2.5/4=436.6KN·mQmax=q/2=698.5/2=168.4KNfmax=ql3/48EI=698.5×2.53÷（48×210000×64482）=1.2mm计算：σ=Mmax/W=436.6/2860=152MPa<[σ]=170MPaτ=Q

7、S/Id=349.3/11.5×2×34.1=21.5MPa<[τ]=85MPaf/l=1.2/2500=1/2083<[f/l]=1/400MPa6、钢管桩计算：(1)、钢管桩承载力计算钢管桩直接承受工字钢横梁传递的栈桥荷载，通过深入地层持力层，以摩擦桩的方式将栈桥荷载传递至地层持力层。根据墩顶横梁计算，钢管桩承受的荷载为698.5/2=349.25kN。钢管桩按摩擦桩计算，钢管桩内壁与持力层摩擦只作为安全储备，不考虑承载。根据沉桩的容许承载力计算原则，不考虑桩底承