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1、三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用第3l卷第4期湖南电力HUNANEICTRICPOWER2011年8月doi:10.3969/j.issn.1008—0198.2011.04.013三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用刘巍.李舂涛(湖南省火电建设公司,湖南株洲412000)摘要:在锅炉本体受热面的安装过程中,受热面大件吊装一直是锅炉本体项目施工的重点及难点.如何安全,优质,高效地完成受热面大件的吊装,是需要每个锅炉本体技术人员不断研究的课题.本文以江西新昌电厂2x660MW新建机组l号炉为例,简要介绍三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用,以供借鉴.关键
2、词:三机抬吊;受热面;大件吊装中图分类号:TK226文献标识码:B文章编号:1008—0198(2011)04-0041—03江西新昌电厂2~660MW锅炉为东方锅炉(集团)股份有限公司设计制造的超超临界参数变压直流锅炉,一次再热,单炉膛,尾部双烟道结构采用烟气挡板调节再热气温,固态排渣,全钢构架,全悬吊结构,平衡通风,露天布置,前后墙对冲燃烧,尾部烟道为带SCR选择性催化还原脱销装置的Ⅱ型布置.锅炉本体受热面地面组合件共36片,组合件的共有特点是尺寸大,柔性大.在吊装过程中稍有不慎,极有可能造成组件的塑性变形.如采用常规的起扳架吊装方法,则吊装加固工作量
3、大,吊装耗材大,吊装时间长.本工程在施工过程中,本着经济,适用的思路,采用了三机抬吊技术.1施工方案受热面大件吊装采用ZSC70240/80t平臂吊,浦沅QY100H一3汽车吊,40t龙门吊三机抬吊的方式,平臂吊吊组件上部集箱,汽车吊吊组件中部,40t龙门吊吊组件下部.吊装过程中,平臂吊受力缓慢增加,汽车吊和40t龙门吊受力组件逐渐减小直至受力负荷变为0,最后由平臂吊单独将组件吊起,完成吊装工作.1.1作业程序设备组合一÷组件就位脚手架搭设起吊临时吊耳开孔-+起吊临时加固件的制作及安装_÷起吊钢丝绳安装_÷组件吊装.收稿日期:201I.03?181.2作业
4、方法受热面组件一般为膜式壁(前包墙,中隔墙上部及后水上部除外),组件由管子及与管子相连的扁钢组成.水冷壁组件管子与管子之间的扁钢宽度为19.5mm,起吊临时加固件如果采用直接焊接在组件上的方式,在施焊部位易产生热应力.考虑起吊临时加固件的重复使用,采用插入式的吊耳板,起吊临时加固件安装见图1.图1后包墙(中部)组件起吊临时加固件2受热面组件起吊相关计算2.1组件概况以I号炉后包墙(中部)为例进行起吊时的吊点位置的计算分析.1号炉后包墙(中部)上联箱中心至下部组件管口距离为21.15ITI,组件两侧边管中心距离为?41?第31卷第4期湖南电力2011年8月8
5、.115m,共有8.1minx9in/ll管子72根及管间的鳍片,材质为15Crtdo.2.2载荷计算联箱重G(联箱)=l800kg=17640N;组件重G(组件)=15450kg=151410N;组件长度L=21.15nl.组件均布载荷口=G(组件)/L=15140/21.15=7160N/m=7.16kN/m.2.3组件抗弯截面模量计算取单根管子的截面进行抗弯截面模量的计算,管子截面示意图见图2.{图2后包墙单根鳍片管截面(单位:rain)管外径D=3.81era;管内径d=2.01era;鳍片厚3=0.6era;鳍片宽b=7.62cm.组件单根鳍片管
6、数量n=72.单根鳍片管惯性矩l=,/r(D4一)/64+2x/~/12=3.14x(3.8l一2.01')/64+2×3.81×0.63/12=9.54+2×0.07=9.68cm.单根鳍片管截面模量=2I~t/D+4,-/8(2×9.54/3.81+4x0.07/0.6)=5.46em'.组件抗弯截面模量件=nWx=393.12cm3.2.4组件允许的最大弯矩计算已知:15CrMo材质,=295MPa(厚度小于16nHn,常温),安全系数取1.5解得:许用弯应力[]=/n=295/1.5=197MPa组件允许的最大弯矩M=件X[]=393.12~10一
7、'x197xlO'=77444..6N.m2.5组件吊点支反力计算组件受力分析图如图3所示.组件为一度静不定,如果以支座B点为多余约束,为多余支反?42?图3组件受力分析图力,将C,D之间的均布载荷进行等效转化,则组件受力转化为图4,其中m.=qL~/2.图4组件受力简化图变形协调条件为Yn=O从梁变形表查得:均布载荷g在B点的挠度Y=5qL~/384E1;支反力%在B点的挠度Y2=(2L)./48EI=RB/6E/;弯矩/'rt.在B点的挠度,,3=qL2/32;根据变形协调条件Yn=',.一一=0,得知=74630N.由平衡方程=0列出计算公式:R×1
8、+Rc×2Ll—q×(2Ll+L2)/2=0,得知Rc=51653
