岩土工程勘察报告稳定性评价1

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1、尾矿库、尾矿堆积坝岩土工程勘察报告（稳定性评价部分）（第二册共二册）院长：总工程师：勘察设计研究院二O一二年十月尾矿库、尾矿堆积坝岩土工程勘察（稳定性评价部分）主要责任人及岗位生产单位负责人：审定人：审核人：工程技术负责人：目录1前言……………………………………………………………………12稳定性分析与计算……………………………………………………12.1坝肩稳定性分析………………………………………………12.2初期坝及后期堆积坝稳定性分析……………………………12.3坝体稳定性计算………………………………………………23影响坝体稳定性的因素分析及工程措

2、施方案………………………54降低浸润线后的坝体加高计算………………………………………55结论与建议……………………………………………………………7附图一：坝体稳定性计算图（现坝高）附图二：坝体稳定性计算图（坝体加高20m）1前言xxxxx尾矿库、尾矿堆积坝岩土工程勘察工作，是受龙钢集团公司木龙沟铁矿委托，根据xxxx设计研究院提出的岩土工程勘察任务书之技术要求（见附件），由我院于2006年7月～8月完成。本册为坝体稳定性评价报告。2稳定性分析与计算2.1坝肩稳定性分析据工程地质测绘结果，初期坝和堆积坝的左、右坝肩，山体形态自然完整，基岩裸露，无影响坝

3、肩稳定的不利组合的结构面，也无崩塌、滑坡等不良地质作用，坝肩稳定，有利于坝体稳定和继续加高。2.2初期坝及后期堆积坝稳定性分析据调查，尾矿库初期坝为一不透水浆切片石拱坝，坝体完整，整体强度较高，未发现切石松动、坝体裂缝等变形破坏的痕迹，地基持力层为⑥-2层中风化白云岩，坝肩支撑于两侧的基岩上，坝基及坝肩的地质条件良好，初期坝的稳定性好。仅在坝面上发现有多处渗水、漏水现象，目前不致影响坝体的稳定性。在初期坝坝顶之上已筑有7级尾矿堆积的子坝，各级子坝高度1.60～3.80m不等，其中第三级子坝最高，达3.80m，堆积坝总高度约17.1m，总坡度比约1：3

4、.1，各级子坝坡度约450～600，坝体形态较规则，坝体上未发现裂缝等变形破坏特征，干面滩长度约60m，综合分析认为，现状态下堆积坝体处于基本稳定状态。据钻探揭露，坝体内浸润线较高，初期坝上方第一级马道处地下水位埋深为1.20m，已接近了初期坝顶，各子坝地下水位在排矿时接近了地表，在第三级子坝坡脚，放矿时即有水从坡脚出逸。坝体内较高的浸润线和局部的渗流破坏对子坝的稳定性极为不利。2.3坝体稳定性计算为对尾矿坝的稳定性进行定量分析评价，假设滑动面为圆弧面，采用毕肖普法（Bishop法）对尾矿坝体进行稳定性计算，计算采用的公式为：FS=∑{Cilicos

5、αi+[Wi+Wqv-μilicosαi]×tanΦi}×(1/mαi)∑Wisinαi+WqhYeq-Yc)÷rmαi=cosαi+tanΦisinαi/Fs式中：Fs稳定系数；Ci第i条块滑面粘聚力（kPa）；Φi第i条块滑面内摩擦角（0）；αi第i条块滑面与水平线的夹角（0）；li第i条块滑面长度（m）；Wi第i条块的土体重量（kN）；Wqh水平地震惯性力（kN）；Wqv垂直地震惯性力（kN）；μi垂直作用于第i条块滑面上的孔隙水压力（kN）；Yeq水平地震惯性力作用线的纵坐标（m）；Yc滑弧圆心纵坐标（m）；r滑动圆弧半径（m）。根据工程地质

6、剖面图2——2′概化的现状坝体稳定性计算简图详见附图一。根据本次勘察室内直剪（快剪、固结快剪）、三轴固结下不排水剪切试验结果，并结合已有的工程经验，综合确定的坝体稳定性计算参数列于表2.3-1。现状坝体稳定性计算参数表2.3-1底层编号岩土类型状态含水状态天然重度γ（kN/m3）粘聚力c(kPa)内摩擦角Φ（0）①尾中砂松散天然16.7932饱和18.8628②尾粉细砂松散天然18.31126饱和18.8824②尾粉细砂稍密天然18.61227饱和19.01126③尾粉土稍密天然18.51824饱和18.91622④尾粉质粘土可塑饱和18.12812

7、⑤-1粉质粘土可塑饱和19.02523⑤-2碎石中密饱和20.0035计算考虑了天然和全饱和两种状态。天然状态指的是坝体现状状态，干面滩长度为60m，浸润线位置采用勘察时的浸润线位置；全包和状态是指尾矿土全部饱和，坝体上无干面滩，地下水位上升接近了坝体的表面。计算结果列于表2.3-2现状坝体稳定性计算结果表2.3-2坝顶标高状态地震力圆心坐标最危险半径（m）稳定系数FsX（m）Y(m)981.70m(现坝高)天然无-66.1164.3545.441.17有-65.4870.2949.781.00饱和无-70.7358.2922.140.92有-70.

8、7358.2922.140.86本尾矿库等级为四级，按《尾矿库安全技术规程》(AQ2006-2005)和《碾