关于岩土工程勘察评价

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1、关于岩土工程勘察评价与地基基础设计的几点体验(西安地区)提要1.CFG桩复合地基在西安地区的适用性与使用效果1.1皂河古河道区的条件(地层结构、岩土性质等)有利于采用CFG桩，迄今已有数十幢高度为21～27层的高层建筑成功地采用了此法，实测沉降多为20～30mm.1.2CFG桩复合地基要求被处理的土具有一定的承载能力。为此，在自重湿陷黄土场地应先行消除其湿陷性，然后采用CFG桩复合地基。1.3桩顶和基础之间的褥垫层必不可少，其厚度多为20～30mm左右为宜。2.预制桩2.预制桩(混凝土桩、预应力管桩等)在西安北

2、郊渭河高漫滩与一级阶地区的适用性好，深15～20m处的巨厚、密实的中粗砂层提供了设置端承桩的条件。端承桩经后压浆处理，单桩承载力还可提高1.5～2.0倍。迄今已有多个工程项目成功地采用了预制桩与后压浆相结合的桩基。应该指出预应力高强度管桩，无论是采用压入方式还是击入方式设桩是有很大的应用前景的。3.不是所有的地基都适用挤密法。有时会适得其反，今以位于皂河古河道区的某一高18层的建筑为例：3.1基本情况：基深d＝7.3m；地层：粉质粘土(黄土状)与其下的古土壤，处理前的Es＝11～13MPa；北邻的中华世纪城，工地

3、已作过9处深层载荷试验，得类同的Es值。3.2采用的地基处理方法：砂石挤密桩复合地基，桩长7.5m。3.3处理效果经2年又10个月的沉降观测，到2004年10月，发现沉降较大，西南角沉降最大达190mm，四角的平均值为140mm。3.4质量检测报告的结论之一：效果不大。4.自重湿陷性黄土，即使是老黄土，其对桩基的下拉荷载，不容忽视，今以蒲城电厂的控孔桩试验为例：4.1地层结构与试桩布置(见图)4.2强夯效果(见图)4.3桩尖阻力及其变化(见图)4.4轴力与侧摩阻力随深度的变化(见图)5.统一桩间土的挤密质量试验与

4、挤密质量的抽样检测：5.1试验与检测应均以平均挤密系数ηc是否达到设计及规程要求为准(挤密桩法处理地基技术规程《DBJ61-2-2005》5.1.1条，建筑地基处理技术规范《JGJ79-2002》1.4)。不宜继续同时要求使用二个标准：平均挤密系数和最小挤密系数。5.2对应挤密处理的地基进行试验与检测，没有必要，也不应利用试验与检测数据对自重湿陷量△ZS与湿陷量△S重新作计算与评价。5.3取样位置、数量应按上述规程的5.1.1或上述规范的说明14.2.4确定。6.建议在砂土层和粘性土层中都进行SPT试验6.1有利

5、于用多种方法确定地基承载力，分析预计地基沉降，特别是对难以取得不扰动试样的砂土层是如此。6.2国内外已积累有不少的经验关系，如：6.2.1按高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ72-2004)附录F：粉土及粉细砂ES=(1~1.2)NMPa10≤N≤50(击)中　粗　砂ES=(1.5~2)NMPa10≤N≤50(击)6.2.2国外经验工有如：·D＇Appoloniaelal(1970)ES＝0.756N+18.75MPa·Decourt(1989)ES＝3NMPa砂中的打入桩·Hirayama(1991)ES＝1.4

6、NMPa粘性土6.3也有直接利用N值进行沉降计算的，如：·BurlandandBurbridge(1985)用下式估算置于砂层上的基础沉降mm式中Sc=计算沉降，mm；B=基宽，m；q=基底压力，kPa；σ’vo=基底处的初始有效垂直应力，kPa；N60深度B0.75范围内的平均标贯击数，改正至理论锤击能的60％。高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ72-2004)附录F的F.0.4用下式估算桩基础的最终沉降量：mm详见该规程。7.关于桩基沉降计算模型的建议建议采用建筑地基基础设计规范(GB5007-2002)附录R

7、中，R.0.3的计算模型。迄今，在西安市的西郊，北郊按该模型计算的建筑物沉降与实测沉降比较接近。8.深层黄土的承载力(比例界限压力P0)、湿陷起始压力与土的有效自重压力之间的关系。8.1不同地区湿陷起始压力与上覆土自重压力的关系(见图)。8.2深层黄土的承载力与深度的关系。