材料模型与状态方程

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1、1John-Cook材料本构模型式中，——等效塑性应变；——s-1的无量纲塑性比，；——相对温度，A——屈服应力，Pa；B——应变硬化系数，Pa；n——应变硬化指数；C——应变率相关系数；m——温度相关系数。表达式的第一项表示对于和（等温状态）时的应力与应变的函数关系；表达式的第二项和第三项分别表示应变和率温度的影响。表Johnson和Cook给出的值材料硬度(洛氏)密度g/cm3比热J/kg.K熔温KAMPaBMPanCm高导无氧铜F-308.93831356902920.310.0251.09药筒黄铜F-678.52385118911

2、25050.420.0091.68镍200F-798.944617261636480.330.0061.44工业纯铁F-727.8945218111753800.320.0600.55卡彭特电工钢F-837.8945218112903390.400.0550.551006钢F-947.8945218113502750.360.0221.002024-T351铝B-752.778757752654260.340.0151.007039铝B-762.778758773373430.410.0101.004340钢C-307.834771793

3、7925100.260.0141.03S-7钢C-507.75477176315394770.180.0121.00钨合金0.07Ni0.03FeC-4717.0134172315061700.120.0161.00Du-75TiC-4518.64471473107911200.250.0071.00韩永要《弹道学报》第16卷第2期rE/GPamA/MPaB/MPaCnmTmelt/KTroom/K93W17.63500.28415061770.0080.121.014502941John-Cook材料本构模型式中，——等效塑性应变；——

4、s-1的无量纲塑性比，；——相对温度，A——屈服应力，Pa；B——应变硬化系数，Pa；n——应变硬化指数；C——应变率相关系数；m——温度相关系数。表达式的第一项表示对于和（等温状态）时的应力与应变的函数关系；表达式的第二项和第三项分别表示应变和率温度的影响。表Johnson和Cook给出的值材料硬度(洛氏)密度g/cm3比热J/kg.K熔温KAMPaBMPanCm高导无氧铜F-308.93831356902920.310.0251.09药筒黄铜F-678.5238511891125050.420.0091.68镍200F-798.944

5、617261636480.330.0061.44工业纯铁F-727.8945218111753800.320.0600.55卡彭特电工钢F-837.8945218112903390.400.0550.551006钢F-947.8945218113502750.360.0221.002024-T351铝B-752.778757752654260.340.0151.007039铝B-762.778758773373430.410.0101.004340钢C-307.8347717937925100.260.0141.03S-7钢C-507.7

6、5477176315394770.180.0121.00钨合金0.07Ni0.03FeC-4717.0134172315061700.120.0161.00Du-75TiC-4518.64471473107911200.250.0071.00韩永要《弹道学报》第16卷第2期rE/GPamA/MPaB/MPaCnmTmelt/KTroom/K93W17.63500.28415061770.0080.121.014502941John-Cook材料本构模型式中，——等效塑性应变；——s-1的无量纲塑性比，；——相对温度，A——屈服应力，Pa；

7、B——应变硬化系数，Pa；n——应变硬化指数；C——应变率相关系数；m——温度相关系数。表达式的第一项表示对于和（等温状态）时的应力与应变的函数关系；表达式的第二项和第三项分别表示应变和率温度的影响。表Johnson和Cook给出的值材料硬度(洛氏)密度g/cm3比热J/kg.K熔温KAMPaBMPanCm高导无氧铜F-308.93831356902920.310.0251.09药筒黄铜F-678.5238511891125050.420.0091.68镍200F-798.944617261636480.330.0061.44工业纯铁F-

8、727.8945218111753800.320.0600.55卡彭特电工钢F-837.8945218112903390.400.0550.551006钢F-947.8945218113502