桩基托梁挡墙完整计算书

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1、结构计算书纳黔高速公路K58+412.3-K58+465左侧桩基托梁路肩墙结构计算书1、衡重式挡土墙土压力计算第9页共9页结构计算书本次考虑采用本项目提供的《衡重式一般挡墙标准图》中容许承载力500kpa，f=0.4，φ=35，γ=21的13m高挡墙对应尺寸（墙身自身倾覆稳定性不再计算），同时为了便于结构的设计取消原标准图中的基底坡度。土压力计算式行车荷载按照2004年《公路路基设计规范》规定采用10KN/m2，其他荷载分项系数均按照规范要求取用。土压力计算采用“理正挡土墙设计程序”完成，其结果如下：=======================

2、======================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.400√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为13.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：28.050(度)Ea=248.401(kN)Ex=88.634(kN)Ey=232.049(kN

3、)作用点高度Zy=1.867(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.501(度)第1破裂角=27.510(度)Ea1=197.151(kN)Ex1=91.031(kN)Ey1=174.876(kN)作用点高度Zy1=1.867(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.449(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.780(度)Ea2=246.668(kN)Ex2=246.218(kN)Ey2=14.903(kN)作用点高度Zy2=3.371(m)墙身截面积=41.143(m2)重量=946.28

4、9kN第二破裂面与墙背间填料重=145.336(kN)由此分析，采用第二破裂面法计算出挡墙所受的水平土压力合力为Eax=91.031+246.67=337.25(kN/m)。1、托梁外力计算托梁计算时，考虑将其考虑为跨径为11m=2.5+6+2.5的支端悬出的简支梁结构，其尺寸采用1.5x4.1，桩基设置于托梁形心位置。其延米荷载情况如下：（1）竖向荷载计算：1）第二破裂面与墙背间填料重:Wt=145.336kN/m2）衡重式挡墙自重：W1=946.289kN/m3)托梁自重：W2=154.50kN/m4）上墙土压力的竖向分力：Ey1=174.8

5、76kN/m，5）下墙土压力的竖向分力：Ey2=14.903(kN)将各力简化到托梁地面中心位置（桩基础轴线位置）：竖向力：N=145.34+946.29+154.50+174.88+14.90=1435.91kN/m（2）水平荷载计算：1）上墙土压力的水平分力：Ex1=91.031(kN)第9页共9页结构计算书2）下墙土压力的水平分力：Ex2=246.218(kN)将各力简化到托梁底面水平面位置（桩基础轴线位置）水平力：F=91.03+246.22=337.25kN/m（3）弯矩计算：将以上所有的力向托梁底面中心简化，求的弯矩如下（顺时针为正）

6、Mn=946.290.72+145.341.88+174.882.83+14.902.70-154.500.01-91.0311.17-246.674.87=-729.93Kn.m/m。1、托梁内力计算考虑到本项目梁底面覆盖层厚度较大（13m），且自身强度也比较小故在计算中不考虑梁底面土体对梁体的弹性地基梁支撑作用。模型采用2.5+6.0+2.5跨径分布的支端悬出的简支梁，计算采用“理正结构工具箱”，其计算结果如下;1).几何信息:(单位:除注明外,均为mm)梁号1:跨长=2500B×H=4105×1500梁号2:跨长=6000B×H=4105×

7、1500梁号3:跨长=2500B×H=4105×15002).荷载条件:均布恒载标准值=1435.91kN/m；活载准永久值系数=0.50均布活载标准值=0.00kN/m；支座弯矩调幅系数=100.0%梁容重=25.00kN/m3；计算时不考虑梁自重:恒载分项系数=1.20；活载分项系数=1.403).计算结果:第9页共9页结构计算书由此进行托梁结构配筋设计。1、桩顶外力计算按照托梁计算模型，其支座处的竖向支反力即为桩竖向荷载。而且两桩对称布置，故两桩外力一致，同时考虑到每根托梁上布置了3跟650KN，20°倾角的锚索，故其外力计算如下：a)弯矩

8、：M=MnL/2=-729.9311/2=-4014.62（公路横断面方向逆时针）b)水平力：F=337.255.5=1854.89kN