新加墙处拆改梁、板回顶施工方案

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目录一、工程概况1二、模板及支撑体系选型12.1支撑体系设计12。1.1层高4。1米以下支撑体系12.1.2超高支撑体系12。2支撑体系的搭设及使用要求1三、支撑体系计算23.1梁底支撑的计算…………………………………………………………….23。1.1荷载的计算…………………………………………………………………23.1。2方木的支撑力验算…………………………………………………………23.2扣件抗滑移的计算………………………………………………。。………。。.33。3立杆的稳定性计算………………………………………………………….33。4板支撑计算………………………………………………………………….43。5板支撑方木的计算…………………………………………………………。53。5.1荷载的计算…………………………………………………………………..63。5.2支架立杆荷载标准值……………………………………………………….。6四、超高支架体系计算64.1参数信息64。1。1支架参数64。1.2荷载参数6

14。1.3材料参数74.1。4楼板参数…………………………………………………………………74.2支撑方木的计算……………………………………………………………。。84.3立杆的稳定性计算…………………………………………………………。。9五、模版支架施工注意事项及拆模要求105.1注意事项……………………………………………………………………。105。2拆模要求……………………………………………………………………。11六、安全和技术要求12七、防火应急措施137.1处置措施137。2防火和灭火的基本方法13

2鄂尔多斯市国泰商务广场Ⅰ区工程新加墙处拆改梁、板回顶施工方案一、工程概况国泰商务广场项目位于内蒙古鄂尔多斯市康巴什新区人工湖南岸。建筑类别:一类高层建筑(22层、地下3层）主要结构类型:主楼采用钢筋混凝土核心筒结构，地下室及裙房采用钢筋混凝土框架结构本工程地下负三、负二、负一层层高分别为4。1米、3.8米、7.45米，主楼、裙房负一层高度为7.45米，属超高支撑体系。二、模板及支撑体系选型2.1支撑体系设计本工程模板全部采用50mm×100mm木方背肋，主龙骨采用两根ф48x3.5钢管,支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，钢管规格为ф48x3。5钢管.2.1.1层高4。1米以下支撑体系层高4。1米以下支撑体系，脚手架立杆间距950mm×950mm，水平杆步距1500mm，底部设扫地杆，最上部水平杆距模板底部不大于500mm，U型顶托伸出钢管长度不大于其本身长度的1/2,以保证支撑体系的稳定。2.1.2超高支撑体系对高度大于6m的支撑体系，脚手架立杆间距900mm×900mm，水平杆步距1200mm,最上部水平杆距模板底部不大于500mm，U型顶托伸出钢管长度不大于其本身长度的1/2,以保证支撑体系的稳定。2。2支撑体系的搭设及使用要求2。2.1搭设要求1）脚手架搭设前必须将现场回填土夯实、整平，脚手架立杆下部铺设脚手板.2).严格按照设计尺寸搭设。

33).确保每根钢管的质量是满足要求的,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4).木方必须上刨，以保证整体模板的平整度。2.2。2施工使用的要求1）。浇注混凝土过程中，要确保模板支架在施工过程中均衡受载。2）。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3).浇筑过程中，随时检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（7。45米及以下)3。1梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）.支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002。3。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》,供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为6.5米,基本尺寸为：梁截面B×D=700mm×1000mm,梁支撑立杆的横距（跨度方向)l=0.90米,立杆的步距h=1.20米，梁底增加0道承重立杆。图1梁底支撑架立面简图(见附图1）

4采用的钢管类型为48×3.0。3.2、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.a。荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25。000×1。000×0.300=7。500kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.000×0.300×（2×1。000+0。700）/0.700=0.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+0。000）×0。700×0。300=0。210kN均布荷载q=1。2×7。500+1。2×0.000=9.000kN/m集中荷载P=1.4×0。210=0。294kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1。80×1。80/6=16。20cm3；I=30.00×1.80×1。80×1.80/12=14。58cm4；

5计算简图弯矩图（kN。m）剪力图（kN)变形图（mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0。276kNN2=0。791kNN3=0。685kNN4=0.669kNN5=0.875kNN6=0。875kNN7=0。669kNN8=0。685kNN9=0.791kN

6N10=0。276kN最大弯矩M=0.006kN.m最大变形V=0。0mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.006×1000×1000/16200=0.370N/mm2面板的抗弯强度设计值[f］，取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求!2）抗剪计算［可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×497。0/（2×300.000×18.000)=0.138N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈［T]，满足要求！3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.003mm面板的最大挠度小于77.8/250，满足要求!3。3、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=0.875/0。300=2。917kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0.1×2。92×0。30×0。30=0。026kN。m最大剪力Q=0.6×0。300×2。917=0。525kN最大支座力N=1.1×0.300×2.917=0。963kN木方的截面力学参数为

7本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。00×9。00×9。00/6=54。00cm3；I=4.00×9.00×9。00×9.00/12=243。00cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.026×106/54000。0=0.49N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2）木方抗剪计算［可以不计算]最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T］截面抗剪强度计算值T=3×525/(2×40×90)=0。219N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算最大变形v=0。677×2。431×300.04/（100×9500。00×2430000。0）=0。006mm木方的最大挠度小于300.0/250，满足要求!3。4、梁底支撑钢管计算（一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

8支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。844kN。m最大变形vmax=2。810mm

9最大支座力Qmax=3。297kN抗弯计算强度f=0.844×106/4491。0=187。88N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于850。0/150与10mm,满足要求！（二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m）支撑钢管变形图（mm)

10支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。791kN。m最大变形vmax=2。072mm最大支座力Qmax=10.770kN抗弯计算强度f=0.791×106/4491。0=176.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求！3.5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10。77kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!

11当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。3。6、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=10。77kN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N2=1。2×0.149×6.500=1.161kNN=10。770+1。161=11.932kN——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49-—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；［f]——钢管立杆抗压强度设计值,［f］=205.00N/mm2;l0—-计算长度(m）;如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1）或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.167;u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3。3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。15m;

12公式（1）的计算结果：=90.22N/mm2，立杆的稳定性计算〈[f］,满足要求！公式（2）的计算结果:=44.56N/mm2，立杆的稳定性计算<［f],满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3）计算l0=k1k2（h+2a）(3）k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.015;公式（3)的计算结果:=55.24N/mm2,立杆的稳定性计算〈[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.表1模板支架计算长度附加系数k1———-————-—--————————————————--—————————步距h(m）h≤0。90。9〈h≤1。21.2

131.0811.0961.1111。921。01.0071.0121.0181.0241。0301.0351.0421.0481。0621.0761。0901.1042.041。01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391。0441。0601。0731。0871.1012。251。01。0071。0101。0161.0201.0271.0321.0371。0421。0571.0701.0811.0942。701。01.0071。0101。0161.0201。0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781。091——————--———————————-—-———-—--————————————————————以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》3.7、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验］除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容（1).模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）。立杆步距的设计：a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0。9-—1.5m为宜，不宜超过1.5m.（3).整体性构造层的设计:a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层；

14b.单水平加强层可以每4-—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10——15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层)必须设水平加强层。(4)。剪刀撑的设计：a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—-15m设置。(5）。顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式.(6).支撑架搭设的要求:a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。(7）.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。

15四、扣件钢管楼板模板支架计算书（4。1米及以下）模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）.模板支架搭设高度为4。1米，搭设尺寸为:立杆的纵距b=0。95米，立杆的横距l=0.95米，立杆的步距h=1。50米。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3。5。

164.1、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算.静荷载标准值q1=25.000×0。180×0.950+0。350×0.950=4。608kN/m活荷载标准值q2=（2.000+1。000)×0。950=2.850kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=95。00×1.80×1。80/6=51。30cm3；I=95.00×1。80×1.80×1.80/12=46。17cm4;1)抗弯强度计算f=M/W〈［f]其中f-—面板的抗弯强度计算值(N/mm2);　　M——面板的最大弯距(N。mm);　　W——面板的净截面抵抗矩;［f］——面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2；M=0。100ql2其中q—-荷载设计值（kN/m）；经计算得到M=0。100×(1。2×4。608+1。4×2。850）×0.300×0。300=0。086kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.086×1000×1000/51300=1.670N/mm2面板的抗弯强度验算f<［f］，满足要求!2）抗剪计算［可以不计算］T=3Q/2bh〈[T］

17其中最大剪力Q=0。600×（1。2×4.608+1。4×2.850）×0.300=1。713kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1713.0/(2×950.000×18。000)=0。150N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T］=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈[T］,满足要求!3)挠度计算v=0。677ql4/100EI〈[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0。677×4。608×3004/(100×6000×461700)=0。091mm面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！4.2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。a.荷载的计算1）钢筋混凝土板自重（kN/m）:q11=25。000×0。180×0。300=1。350kN/m2）模板的自重线荷载(kN/m）：q12=0。350×0.300=0.105kN/m3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值q2=（1。000+2。000)×0。300=0。900kN/m静荷载q1=1。2×1.350+1.2×0。105=1.746kN/m活荷载q2=1。4×0。900=1.260kN/mb.木方的计算

18按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=2.856/0.950=3.006kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0。1×3。01×0。95×0.95=0。271kN.m最大剪力Q=0。6×0。950×3.006=1.713kN最大支座力N=1。1×0.950×3.006=3.141kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5。00×10。00×10。00/6=83.33cm3；I=5。00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.271×106/83333.3=3。26N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈［T］截面抗剪强度计算值T=3×1713/(2×50×100）=0。514N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1。60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！3）木方挠度计算最大变形v=0。677×1.455×950.04/(100×9500.00×4166666。8)=0.203mm

19木方的最大挠度小于950.0/250，满足要求!4.3、板底支撑钢管计算　　横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m）支撑钢管变形图（mm)支撑钢管剪力图(kN)

20经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.987kN。m最大变形vmax=2.388mm最大支座力Qmax=11。041kN抗弯计算强度f=0.987×106/5080。0=194。24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求！4.4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=11.04kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达40--65N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。

214.5、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。a.静荷载标准值包括以下内容:1）脚手架的自重(kN)：NG1=0。129×4。100=0.529kN2)模板的自重(kN)：NG2=0。350×0.950×0.950=0.316kN3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3=25。000×0。180×0.950×0。950=4.061kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4。906kN。b。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000）×0。950×0。950=2。707kNc。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1。4NQ4.6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

22其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=9.68　　—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；　　i——计算立杆的截面回转半径(cm）；i=1。58　　A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89　　W-—立杆净截面抵抗矩(cm3）；W=5。08　　——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；　　[f］-—钢管立杆抗压强度设计值，［f]=205。00N/mm2;　　l0--计算长度(m）；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或（2）计算l0=k1uh（1)l0=(h+2a)（2）　　k1——计算长度附加系数，取值为1。155;　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3；u=1.70　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。50m;公式（1)的计算结果：=95.46N/mm2，立杆的稳定性计算〈［f],满足要求!公式(2)的计算结果：=70.57N/mm2，立杆的稳定性计算〈［f］，满足要求！4.7、楼板强度的计算（1）.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取9。00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

23宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=4860.0mm2,fy=360。0N/mm2.板的截面尺寸为b×h=9000mm×180mm,截面有效高度h0=160mm.按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.。.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：（2）.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.00m,短边9.00×1。00=9.00m,楼板计算范围内摆放10×10排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载.第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0。35+25.00×0.18)+1×1.2×(0.53×10×10/9.00/9。00）+1。4×(2。00+1.00）=10.80kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=9.00×10.80=97.24kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×97.24×9。002=404。05kN。m验算楼板混凝土强度的平均气温为18。00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

24得到8天后混凝土强度达到62.40％，C60.0混凝土强度近似等效为C37.4.混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.87N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4860.00×360。00/(9000。00×160.00×17。87）=0。07查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0。067此层楼板所能承受的最大弯矩为:M1=sbh02fcm=0。067×9000.000×160.0002×17。9×10-6=275。9kN。m结论：由于ΣMi=275。89=275.89〈Mmax=404.05所以第8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。（3）。计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9。00m，短边9.00×1.00=9。00m,楼板计算范围内摆放10×10排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×（0。35+25。00×0.18）+1×1。2×(0.35+25.00×0.18）+2×1。2×（0。53×10×10/9.00/9。00)+1.4×（2。00+1.00)=17.41kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=9。00×17.41=156。67kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0。0513×ql2=0.0513×156。68×9.002=651.03kN。m验算楼板混凝土强度的平均气温为18。00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

25得到16天后混凝土强度达到83.21%，C60.0混凝土强度近似等效为C49.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=23。07N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4860。00×360。00/（9000。00×160。00×23。07）=0。05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0。058此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2=sbh02fcm=0。058×9000.000×160。0002×23。1×10—6=308。3kN。m结论：由于ΣMi=275。89+308。28=584。18

26得到24天后混凝土强度达到95。37%，C60。0混凝土强度近似等效为C57。2。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=26。28N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4860。00×360.00/（9000.00×160.00×26。28）=0。05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0。048此层楼板所能承受的最大弯矩为：M3=sbh02fcm=0.048×9000.000×160.0002×26。3×10-6=290。6kN。m结论:由于ΣMi=275。89+308.28+290。62=874.80

27得到32天后混凝土强度达到104.01%，C60。0混凝土强度近似等效为C62。4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=28。56N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4860。00×360.00/(9000.00×160.00×28。56)=0.04查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为：M4=sbh02fcm=0.048×9000。000×160。0002×28.6×10-6=315。8kN。m结论：由于ΣMi=275。89+308.28+290。62+315。83=1190.62〉Mmax=1144。99所以第32天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载.第5层以下的模板支撑可以拆除。五、超高扣件钢管楼板模板支架计算书（7。45米)5。1参数信息5。1。1模板支架参数横向间距或排距(m）:0.90;纵距（m）：0.90；步距(m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0。30；模板支架搭设高度(m）:7.60；采用的钢管（mm):Φ48×3。5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；扣件钢管楼板模板支架计算书(7.45米）模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。

28模板支架搭设高度为7。5米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0。90米，立杆的步距h=1。20米.图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。5。2、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0。180×0.900+0.350×0。900=4。365kN/m

29活荷载标准值q2=（2.000+1。000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90。00×1.80×1。80/6=48。60cm3；I=90.00×1.80×1。80×1。80/12=43。74cm4；1）抗弯强度计算f=M/W〈［f］其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；　　M-—面板的最大弯距（N。mm)；　　W--面板的净截面抵抗矩；［f］—-面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;M=0.100ql2其中q—-荷载设计值（kN/m)；经计算得到M=0.100×（1.2×4.365+1。4×2。700）×0。300×0.300=0。081kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。081×1000×1000/48600=1。670N/mm2面板的抗弯强度验算f<［f］,满足要求！2）抗剪计算[可以不计算］T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0。600×（1.2×4.365+1。4×2.700）×0.300=1。623kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1623.0/(2×900.000×18。000)=0.150N/mm2　　截面抗剪强度设计值［T］=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈[T］，满足要求！3）挠度计算

30v=0。677ql4/100EI<［v］=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4。365×3004/（100×6000×437400)=0。091mm面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！5.3、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。a。荷载的计算1)钢筋混凝土板自重（kN/m)：q11=25.000×0。180×0。300=1.350kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m）:q12=0。350×0.300=0。105kN/m3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2=(1。000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1。2×1。350+1。2×0.105=1。746kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1。260kN/mb.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.705/0。900=3。006kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0。1×3。01×0.90×0。90=0。243kN.m最大剪力Q=0。6×0。900×3.006=1.623kN

31最大支座力N=1.1×0.900×3。006=2。976kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5。00×10。00×10。00/6=83。33cm3；I=5。00×10。00×10。00×10.00/12=416。67cm4;1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。243×106/83333。3=2.92N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！2)木方抗剪计算［可以不计算］最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T］截面抗剪强度计算值T=3×1623/(2×50×100)=0.487N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1。60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算最大变形v=0。677×1。455×900.04/（100×9500.00×4166666。8）=0.163mm木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求！5.4、板底支撑钢管计算　　横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

32集中荷载P取木方支撑传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.714kN。m最大变形vmax=1.654mm

33最大支座力Qmax=9.721kN抗弯计算强度f=0.714×106/5080。0=140.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求!5.5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9。72kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。5.6、模板支架荷载标准值(立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.a。静荷载标准值包括以下内容：1）脚手架的自重(kN）：

34NG1=0。149×7.450=1.109kN2)模板的自重（kN）：NG2=0.350×0.900×0。900=0.284kN3）钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0。180×0。900×0。900=3.645kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5。038kN。b.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1。000+2.000）×0。900×0.900=2。430kNc.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ5。7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N—-立杆的轴心压力设计值(kN）；N=9。45

35　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；　　i-—计算立杆的截面回转半径（cm)；i=1。58　　A-—立杆净截面面积(cm2);A=4.89　　W-—立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5。08　　—-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；　　［f]—-钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；　　l0——计算长度（m);如果完全参照《扣件式规范》,由公式（1)或（2)计算l0=k1uh（1）l0=（h+2a）(2）　　k1-—计算长度附加系数，取值为1。155；　　u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。3.3；u=1.70　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；公式(1）的计算结果：=61。92N/mm2,立杆的稳定性计算<［f］,满足要求！公式(2）的计算结果：=54.73N/mm2，立杆的稳定性计算<[f］,满足要求！5。8、楼板强度的计算(1).计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4。50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2430。0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×180mm，截面有效高度h0=160mm.按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天。..的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

36(2)。计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4。50m，短边4。50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1。2×（0。35+25.00×0。18）+1×1.2×(1。11×6×6/4。50/4。50)+1.4×(2。00+1.00)=12。39kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×12。39=55。74kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0。0513×ql2=0。0513×55.74×4。502=57.90kN。m验算楼板混凝土强度的平均气温为18.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到62.40％，C60。0混凝土强度近似等效为C37。4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.87N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=2430。00×360.00/(4500。00×160.00×17.87）=0.07

37查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0。067此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0。067×4500。000×160.0002×17。9×10-6=137。9kN.m结论：由于ΣMi=137。95=137。95〉Mmax=57.90所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。六、模板施工注意事项及拆模要求6。1注意事项1)．混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱、墙模板垂直度和梁、板标高，准备检查预留洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。2）．梁、柱接头处是模板施工的难点,处理不好将严重影响混凝土外观质量,此外不合模数的部位用小块木模，精心制作，固定牢靠，严禁故拼乱靠。3）．混凝土浇筑前,应清除模板内部的一切垃圾。4）．混凝土浇筑前安排木工看模，出现问题及时处理.6。2拆模要求1)梁、板底模，应在与结构同条件养护的试块达到规定强度,方可拆除;2）已拆除模板及其支架的构件,应在砼强度达到设计标号后,才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算,加设临时支撑。拆除大跨度梁下支撑时，应先从跨中开始,分别向两端拆除。正在浇筑砼的楼层下两层的梁板支撑不得松动、拆除。底模拆除的砼强度要求构件类型构件跨度（米）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2、≤8≥75

38＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件-—≥1003）高处、复杂结构模板的拆除,应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。4）遇六级以上大风时,应暂停室外的高处作业。有雨、雪、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。5)拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。6）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。7)在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后,随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。8）拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9）拆除板、梁、柱、墙模板时应注意：a.拆除4m以上模板时，应搭脚手架或操作平台,并设防护栏杆。b.严禁在同一垂直面上操作。c.拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。d.拆除平台、楼层板的底模时,应设临时支撑，防止大片模板坠落,尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。e。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。10）每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工,统一信号和行动。七、安全和技术要求1）在模板安装前必须涂刷脱模剂，以方便拆模及增加模板周转次数，提高砼的表观质量;2）拆模时注意不得硬砸，猛敲对拉片，以免损伤砼墙体；3)在浇捣混凝土前和浇筑过程中要经常检查支撑体系的安全和稳定性，如发现有变形、松动等，要及时修整、加固.

394）板支撑高度在4米以内时，加水平撑，并将支撑之间搭牢；超过4米时，除水平撑外，还须另加剪刀撑。过道处的剪刀撑，应设置在1。8米高度以上，以免碰撞松动;5）凡在4米以上高处支模时，必须搭临时跳板。4米以下，可使用高凳或梯子，不许在铺好的梁底板或楼板搁栅上堆积重物和携带重物行走;6）拆除模板，须经技术人员核实,确认混凝土已达到规定强度后，方可拆除.并应自上而下做到后支的先拆，先支的后拆，不准一次将顶撑全部拆除。7）拆模板时，应采用长铁棒，操作人员应站在侧面，不允许在拆模的正下方行人或采取在同一垂直面下操作。拆下模板，应随时清理运走，不能及时运走时,要集中堆放并将钉子扭弯打平，以防戳脚；8）高处拆模板时,操作人员应戴好安全带，并禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应尽量用绳索吊下,不准向下乱扔。如有施工孔洞，应随时盖好或加设围栏，以防踏空跌落.9）支模用的木楞要求摆放均匀,模板的拼缝、搭接要严密,不得露棱露角,小孔必须塞严。10）遇五级以上大风时，应暂停室外的高处作业.有雨、雪、霜时应先清扫施工现场再进行工作.11）施工现场严禁吸烟，动火应到项目安全部门办理动火证。八、防火应急措施8。1处置措施1）、当火灾或紧急情况发生后,当事人或目击者应立即报告“应急指挥中心”。并采取初始应急措施,防止事态扩大。2）、应急指挥中心接到火灾或紧急情况报告后，应在10分钟内迅速进入各自工作岗位，视情况同地方政府管理部门取得联系,汇报情况。3）、根据事故的性质，组织应急队伍进行抢险救援,按各自分工，依据现场实际情形，制定临时应急处理措施,进行有效控制，防止事故的蔓延、扩大.并视情况及时与外部相关方联系寻求外部支援,扩大应急。A

40应急领导小组：得知火灾或紧急情况发生或接到火灾警报，立即报警，同时负责应急工作的各项联系工作。组织好应急队伍进行初始扑救。根据事态发展状况,决定扩大应急。B安全部：在现场指挥员的指挥下，利用各种灭火器材，扑灭初起火灾,抢救贵重物资和处置易燃、易爆物品。在应急困难时，应立即避险，请求社会支援。C物资部:根据现场情况，打开消防通道，对人员进行疏散引导工作。D综合部：负责现场伤员的搜救和紧急处理,护送至医院进行紧急治疗。E工程部：当火灾或紧急情况发生后，立即组织人员对现场实施警戒保卫工作。严禁无关人员随意进入现场，避免不必要的伤亡发生。守护好贵重物品和贵重物资，严防盗窃及哄抢的现象发生。8。2防火、灭火的基本方法1）控制可燃物法：基本原理是限制燃烧的基础或缩小可能燃烧的范围。具体方法是：①以难燃烧或不燃烧的代替易燃或可燃材料（如用不燃材料或难燃材料作建筑结构、装修材料）;②加强通风,降低可燃汽体、可燃烧或爆炸的物品采取分开存放、隔离等措施；③用防火涂料浸涂可燃材料，改变其燃烧性能；④对性质上相互作用能发生燃烧或爆炸的物品采取分开存放、隔离等措施。2）消除着火源法：其原理是消除或控制燃烧的着火源。具体方法是:①在危险场所，禁止吸烟、动用明火。②用电设备应安装保险器，防止因电线短路或超负荷而起火；③严禁私自乱接乱拉电线。严禁使用办公设备以外的电器设备。④严禁在办公室放存放易燃易爆及其它危险品。楼道内严禁堆放可燃物。⑤下班前必须关闭计算机系统,关闭室内的照灯.彻底消除动火后的起火隐患。3）阻止火势蔓延法:阻止火势蔓延是将正在燃烧的物质和周围未燃烧的可燃物质隔离或移开，中断可燃物质的供给，使燃烧因缺少可燃物而停止.其原理是不使新的燃烧条件形成,防止或限制火灾扩大。   4）冷却灭火法：

41这种灭火法的原理是将灭火剂直接喷射到燃烧的物体上，以降低燃烧的温度于燃点之下，使燃烧停止.或者将灭火剂喷洒在火源附近的物质上,使其不因火焰热辐射作用而形成新的火点。 冷却灭火法是灭火的一种主要方法,常用水和二氧化碳作灭火剂冷却降温灭火。灭火剂在灭火过程中不参与燃烧过程中的化学反应。这种方法属于物理灭火方法。5）窒息灭火法:窒息灭火法是阻止空气流入燃烧区或用不燃烧区或用不燃物质冲淡空气，使燃烧物得不到足够的氧气而熄灭的灭火方法。6）根据火灾类型，选用不同的灭火器材1）按照不同物质发生的火灾，大体分为四种类型：A类火灾为固体可燃材料的火灾,包括木材、布料、纸张、橡胶以及塑料等。扑救A类火灾：一般可采用水冷却法，但对于忌水的物质,如布、纸等应尽量减少水渍所造成的损失。对珍贵图书、档案应使用二氧化碳、干粉灭火剂灭火。B类火灾为易燃可燃液体、易燃气体和油脂类火灾。扑救B类火灾:首先应切断可燃液体的来源，同时将燃烧区容器内可燃液体排至安全地区，并用水冷却燃烧区可燃液体的容器壁，减慢蒸发速度；及时使用大剂量泡沫灭火剂、干粉灭火剂将液体火灾扑灭。C类火灾为带电电气设备火灾。扑救C类火灾:首先应断开电源，关闭可燃气阀门,防止电击伤害和可燃气发生爆炸,然后选用干粉、二氧化碳灭火器灭火。D类火灾为部分可燃金属，如镁、钠、钾及其合金等火灾。扑救D类火灾：如镁、铝燃烧时温度非常高，水及其他普通灭火剂无效。 钠和钾的火灾切忌用水扑救，水与钠、钾起反应放出大量热和氢，会促进火灾猛烈发展。应用特殊的灭火剂,如干砂等。