拆塔吊回顶方案.docx

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1、⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯最新料推荐⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯技术措施主收部门：工程部、安全部抄送单位：四川日晟昌建筑劳务有限公司日期：2015.1.20编号：文件主题：1#塔吊拆除部位地下室顶板回顶内容：因4#塔吊拆除，汽车吊需在车库顶板施工作业，在作业部位需做回顶支撑，具体要求及附图如下：1、阴影部位搭设满堂脚手架，立杆纵横间距900mm，横杆由下至上为200mm，1500mm，1200mm，顶部用50×100mm木方与顶板顶紧。架体外侧四周满布剪刀撑。2、汽车吊支

2、腿部位加固范围2000×2000mm，立杆纵横间距500mm，步局1000mm。3、阴影部位防水暂不施工，待塔吊拆除后施工。1⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯最新料推荐⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯车库顶板计算书车库顶板上主要作业机械，按最大30T汽车吊考虑，以徐工QY30K5为例，一、根据设计图纸地下室顶板设计有消防车道，设计图纸总说明考虑首层楼面均布活荷载标准值20KN/m3。1、行驶状态：30吨汽车吊自重为32.4t，按最大前轴轴荷载7t，最大后轴轴荷25.4t，最大轮压2

3、5.4/2=12.7T2、汽车吊工作状态已知：30吨汽车吊自重为32.4t，汽车吊支腿展开尺寸为5.85×6m，构件最大重量为8t，汽车吊重心距塔身中心距离为10m。根据现场已知条件绘制30t汽车吊工作受力简图如下1）计算汽车吊作业最不利情况下单根支腿荷载根据受力分析计算简图求出汽车吊支腿最大力F2的支座反力：ΣM（A）＝08×（10＋4）－F2×6＋32.4×4＝0F2＝40.3吨由于F2代表汽车吊2根支腿的受力，所以单根支腿的最大受力为20.15吨。2）受力计算及楼板承载力复核计算已知：根据结构设

4、计图纸总说明：消防车道楼板活荷载20KN/m22⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯最新料推荐⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯。汽车吊作业时每个支腿下垫0.2×0.2m×2m长枕木3根双层，所以单根支腿受力面积0.2×3×2＝1.2m2。汽车吊在楼板上最不利工作受力状况如下图楼板在5m跨最大弯矩Mmax＝（1.3×201.5）×5/4＝327.4KN.m，1.3为活荷载动力系数。根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中附录C--楼面等效均布活荷载的确定方法，可知楼板上局部荷载

5、（包括集中荷载）的等效均布荷载qe＝8Mmax/（bl2）。l—板的跨度b—板上荷载的有效分布宽度Mmax—剪支板的最大弯矩其中Mmax＝327.4KN.m，l＝5m，b＝7.7m(根据附录B中B.0.5的第2种情况取值)。所以楼面等效均布荷载qe＝8×327.4/（7.7×25）＝13.67KN/m2＜结构设计的楼板活荷载20KN/m2。结论：30吨汽车吊在首层楼板上进行塔吊拆除时结构楼板受力满足要求。二、为进一步确保楼板结构安全，可采取加强措施：措施1：首层楼板下部吊车行走路线范围采用满堂架支撑体

6、系，立杆纵横间距900mm,步距1500mm。支撑立杆承载力计算N/φA≤fN——计算立杆段的轴向力设计值；φ——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》附录C表C取值λ——长细比，λ=l0/i式中：l0——计算长度，i——截面回转半径，取i=15.9mm根据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》l0=kμh=1.155×1.21×1.5=2.1，式中k——计算长度附加系数，其值取1.155；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取μ=1.21；h——立

7、杆步距h=1.5。λ=l0/i=2.1÷0.0159=132；查表得φ=0.386A——立杆的截面面积，按钢管壁厚3.0mm取A=424mm2；；f——钢材的抗压强度设计值，取f=205N/mm2。计算得：N=φAf=0.386*424*205=33551N=33.5KN措施2：首层顶板30吨汽车吊支腿部位增加钢管支撑卸荷（位置见图1）且在吊车腿下部设2mx2m的钢板钢板对应位置在-1F楼板设钢管支撑，支撑间距为500x500mm,横杆步距为1000mm。支撑架承载力大于50KN/m2。综上：经楼板承

8、载力计算及相应保证措施，满足要求。起草人签名：签发人签名：3⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯最新料推荐⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯4