模板及模板支撑设计验算.doc

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1、5.1.1模板及模板支撑设计验算：a）荷载计算及荷载组合①新浇混凝侧压力：F1=0.22γctoβ1β2V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.51/2=44.6KN/m2F2=γcH=24×4.5=108KN/m2其中：C30混凝土重力γc密度取24KN/m3；混凝土初凝时间to取5h；混凝土上升速度V根据现场条件及前期施工数据取1.5m/h；加减水剂时，外加剂影响修正系数β1取1.2；混凝土泵送时坍落度影响修正系数β2取1.15；混凝土浇筑高度H=4.5m。混凝土侧压力标准值取两式中的较

2、小值，则混凝土侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数=44.6×1.2×1.0=53.5KN/m2②倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值查手册取4KN/m2，则倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值4×1.4×1.0=5.6KN/m2③荷载组合：F‘=53.5+5.6=59.1KN/m2b）模板验算根据模板，取1m高模板作为计算单元，柱宽0.5m，模板厚度15mm。背枋间距150mm，按跨距150mm的三等跨连续梁验算模板。①化面荷载为线荷载：q1=F‘×1=59.1KN/m=59.1N/mm（用于验算承载力

3、）q2=F×1=53.5KN/m=53.5N/mm（用于验算挠度）②抗弯验算：Mmax=0.100q1l2=1.33×105N/mm。Wn=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3σ=Mmax/Wn=5.12N/mm2＜fm=30N/mm2（可）其中：松木胶合板抗弯强度指标fm=30N/mm2③挠度验算：I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4ω=0.677×q2l4/100EI=0.677×53.5×1504/100×4000×2.81×105=0.236mm＜

4、[ω]=200/250=0.8mm（可）其中：松木胶合板弹性模量E=4000N/mm2④抗剪验算：Vmax=0.600q2l=0.600×53.5×150=4815NΓmax=3Vmax/2bh=3×4815/2×1000×15=0.48＜fv=1.4N/mm2（可）其中：松木抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2a）背枋验算背枋采用50×100松木，钢管包箍间距500mm，同样的方法按跨距500mm的四等跨连续梁验算背枋，验算结果满足施工要求。b）对拉螺栓验算：最不利的底部对拉螺栓按间距500，两侧各一

5、根布置，则N=F‘×0.6×0.5/2=8.87KN＜12.90KN（可）其中：12.90KN为M12对拉螺栓容许拉应力。c）外侧防护架设计及计算上部结构外侧防护架用φ48×3.5mm普通钢管搭设双排脚手架，立杆横距1.05m,立杆纵距1.2m,离墙体400mm；取a1=300mm,步距1.5m,架高16.5m。脚手架坐落于地面上，立杆应设扫地杆，操作层满铺脚手板，脚手架须经验收合格后挂牌使用。按规范要求搭设安全人行通道及防护围栏。取施工荷载3kN/m2，脚手板等恒载0.35kN/m2,拦杆、脚手板挡板

6、0.14kN/m，风荷载为ω0=0.4KN/m2。以下进行外侧防护脚手架设计计算及安全验算。d）计算立杆轴压力设计值：1）脚手架自重标准值产生的轴力NG1K=0.1291×16.5=2.13KN(0.1291由h=1.5,La=1.0查规范附录A表A-1得来)2）脚手板等构配件自重产生的轴力N：NG2K=0.35×(1.05+0.4)×1.2+0.002×1.2×16.5+0.14×1.2=0.82KN施工荷载标准值产生的轴力∑NQK=3×(1.05+0.4)×1.2×0.5=2.61KN不组合风荷载时

7、立杆轴压力设计值：N=1.2×(2.13+0.82)+1.4×2.61=7.19KN组合风荷载时立杆轴压力设计值：N=1.2×(2.13+0.82)+1.1×1.4×2.61=7.56KN立杆容许长细比及稳定系数：根据Lh=1.05m，根据连接件设置，由规范表5.3.3查得，立杆计算长度系数μ=1.5验算立杆稳定的长细比：λ＝kμh/i＝1.155×1.5×1.5/(1.58×10-2)=164＜[λ]＝2101）立杆稳定性验算：查规范表C得立杆稳定系数φ=0.262不组合风荷载时：N/φA=7.19×

8、103/(0.262×489)=56.12N/mm2