某型汽轮机紧急启动时高压缸热强度分析

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1、第4期某型汽轮机紧急启动时高压缸热强度分析况下的温度场、应力场和变形情况，得到以下几个[3]曹胜平．汽轮机高压缸强度分析及改进[D]．武汉：武汉理工大学，2012．结论：[4]蒋浦宁．10001VlW超超l临界汽轮机高压外缸蠕变强度的分析1)在紧急启动工况下，在整个汽缸结构中，汽[J]．动力工程学报，2013，33(1)：11—16．缸进汽端(包括进汽轴封)温度最高达到392．6℃[5]SAITOK，SAKUMAA，FUKUDAM．RecentLife(图10)，应力最大达到320MPa(图14)，沿着汽AssessmentTechnologyforExistingSteam

2、Turbines[J]．流在汽缸内工作的流动方向，汽缸的温度和内部InternationalJournalSeriesB-FluidsandThermalEngineering，2006，49(2)：192—197．应力逐渐降低，在排汽端最低，温度为227℃(图[6]孙吉宏，杨自春．冷态紧急启动工况下舰用汽轮机汽缸的动7)，应力为38．2MPa(图14)。因此，对汽缸进汽态热力响应_J]．汽轮机技术，2008(3)：169—175．端的结构和材料要求相对较高。[7]GADANGIR，PALAzz0L0AB，KIMJ．TransientAnalysis2)在紧急启动工况下，当启

3、动到480s时，在ofPlainandTiltPadJournalBearingsIncludingFluidFilm汽缸的调节级处径向温差达到83．6℃(图11)，TemperatureEffects[J]．ASMEJournalofTribology，1996，118(3)：423—430．热应力达到225MPa(图14)。应该暂停升速，稳[8]毕仲波，丁兆海，丁俊齐，等．125MW汽轮机低压内缸应力场定5～10rain之后再继续升速，这样能有效降低的三维壳体有限元计算[J]．动力工程，2001，21(3)：1203一热应力对汽缸的损坏。l209．3)由高温蒸汽产生的热应

4、力和高压蒸汽产生[9]李颖．汽轮机阀壳与汽缸强度计算及寿命评估[J]．发电设备，的机械应力，使得汽缸在工作中产生变形，当变形2004(4)：186—189．积累超过汽缸疲劳强度时汽缸将出现裂纹。该型[1o]刘殊一，高璞珍，李剑钊．船用汽轮机冷态启动过程中热膨胀的研究_J]．热能动力工程，2003，18(6)：597—599．汽轮机在调节级静叶持环与汽缸壁的结合处和进[儿]刘殊一，梁军，高璞珍．汽轮机高压缸三维瞬态温度场的计汽端轴汽封位置，结构温度最高且形状发生突变，算与实验F-J]，热能动力工程，1999，80(14)：140—143．应力产生集中，在长期的频繁启动和变工况中

5、，容[12]张伟玮，王仲仁，王小松，等．厚壁半球形液压缸的强度计算易出现疲劳裂纹。在实际情况下，应该在这些部及其与圆筒形液压缸对比分析[J]．机械工程学报，2012，48(24)：50—54．位设置合适的过渡曲面，以降低其应力集中效应。[13]黄来．600MW"超临界汽轮机启停过程热力耦合分析rJ]．汽4)根据强度校核结果，汽缸在长期循环载荷轮机技术，2011，53(1)：66—70．作用下，会出现蠕变破坏，针对蠕变破坏部位应该[14]SUNYongjian，HULisheng．LowCycleFatigueLife采取局部结构强化或定期更换相关部件等措施。Predictio

6、nofa300MWSteamTurbineRotorUsingaNewNonlinearAccumulationApproach[C]／／201224thChinese参考文献：ControlandDecisionConference(CCDC)．Shanghai：China[1]史进渊，杨宇，邓志成，等．大功率电站汽轮机寿命预测与可AcademicJournalElectronicPublishinghouse，2012：56．靠性设计[M]．北京：中国电力出版社，2011：156—170．[15]中华人民共和国国家国家质量监督检验检疫总局．GB150．[2]张志明．一种基

7、于有限体积法计算汽轮机汽缸轴向膨胀的新2-2011压力容器第二部分：材料Is]．北京：中国国家标准化方法[J]．中国电机工程学报，2006，26(11)：47—50．管理委员会，2011．·短讯·煤电升级呼唤供热改造提速亚临界、超临界机组踏上新征程据2014年12月10日《中国电力报》报道，当前，热电联产发电机组已成为城市供热主力机组。前不久发布的《煤电节能减排升级与改造行动计划》在“加快现役机组改造升级”中也强调，因厂制宜采用供热改造等成熟适用的节能改造技术，重点对3O万千瓦和6O万千瓦等级亚临界、超