矩形格构式基础计算.doc

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1、word格式矩形格构式基础计算书一、塔机属性塔机型号H5810塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)317起重臂自重G1(kN)45.48起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)29.7小车和吊钩自重G2(kN)3.5最大起重荷载Qmax(kN)60....word格式最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13最小起重荷载Qmin(kN)8.7最大吊物幅度RQmin(m)58

2、最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×13，8.7×58]＝780平衡臂自重G3(kN)16.1平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.03平衡块自重G4(kN)154平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.062、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地浙江临海市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.59非工作状态1.59风压等效高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs工作状态1

3、.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79非工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.35＝1.383、塔机传递至基础荷载标准值....word格式工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)317+45.48+3.5+16.1+154＝536.08起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)536.08+60＝596.08水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.6×4

4、3＝19.02倾覆力矩标准值Mk(kN·m)45.48×29.7+3.5×13-16.1×6.03-154×12.06+0.9×(780+0.5×19.02×43)＝511.97非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝536.08水平荷载标准值Fvk'(kN)1.38×0.35×1.6×43＝33.23倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)45.48×29.7-16.1×6.03-154×12.06+0.5×33.23×43＝110.884、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×536.08＝6

5、43.3起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)643.3+84＝727.3水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(45.48×29.7+3.5×13-16.1×6.03-154×12.06)+1.4×0.9×(780+0.5×19.02×43)＝828.37非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×536.08＝643.3水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×33.23＝46.52倾覆力矩设计值M

6、'(kN·m)1.2×(45.48×29.7-16.1×6.03-154×12.06)+1.4×0.5×33.23×43＝275.94三、桩顶作用效应计算....word格式承台布置桩数n4承台高度h(m)1承台长l(m)4承台宽b(m)4承台长向桩心距al(m)2.5承台宽向桩心距ab(m)2.5桩直径d(m)0.8承台参数承台混凝土等级C25承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁是矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值

7、：Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1×25+0×19)=400kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×400=480kN....word格式桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.54m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(596.08+400)/4=249.02kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4+(511.97+19.02×2.25)/3.54=405.9

8、3kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4-(511.97+19.02×2.25)/3.54=92.11kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用