矩形格构式基础计算缀板.doc

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1、矩形格构式基础计算书（缀板）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)100塔机独立状态的计算高度H(m)100塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fq

2、k(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)83倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1332.34非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)449水平荷载标准值Fvk'(kN)46.8倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)2429.152、塔机传递至基础荷载设计值19/19工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×449＝606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)606.15+81＝687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×83＝112.05倾覆力矩

3、设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×449＝606.15水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×46.8＝63.18倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)2.5承台宽向桩心距ab(m)2.5桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数ψ0.8承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重γC(

4、kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁是格构式钢柱总重Gp2(kN)20承台底标高(m)0.219/19基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×750=1012.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.536m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(449+75

5、0+20)/4=304.75kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L=(449+750+20)/4+(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1092.419kNQkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L=(449+750+20)/4-(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-482.919kN2、荷载效应基本组合19/19荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G

6、+1.35×Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2))/L=(606.15+1012.5+1.35×20)/4+(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1474.765kNQmin=(F+G+1.35×Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2))/L=(606.15+1012.5+1.35×20)/4-(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-651.94kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度H0(m)9缀板间净距l

7、01(mm)200格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m)2格构柱分肢参数格构柱分肢材料L125X10分肢材料截面积A0(cm2)24.37分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)2.48格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)361.67分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)3.45分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料450×300×10格构式钢柱缀件截面积A1x'(mm2)3000缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值τ(N/mm2)125焊缝参

8、数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(m