桥式起重机主梁强度、刚度计算

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1、桥式起重机箱形主梁强度计算一、通用桥式起重机箱形主梁强度计算(双梁小车型)1、受力分析作为室内用通用桥式起重机钢结构将承受常规载荷、和三种基本载荷和偶然载荷，因此为载荷组合Ⅱ。其主梁上将作用有、、载荷。主梁跨中截面承受弯曲应力最大，为受弯危险截面；主梁跨端承受剪力最大，为剪切危险截面。当主梁为偏轨箱形梁时，主梁跨中截面除了要计算整体垂直与水平弯曲强度计算、局部弯曲强度计算外，还要计算扭转剪切强度，弯曲强度与剪切强度需进行折算。2、主梁断面几何特性计算上下翼缘板不等厚,采用平行轴原理计算组合截面的几何特性。23图2-4注：此箱形截面垂直形心轴为y-y形心线，为对称形心线。因上下翼缘板厚不等，应以

2、x’—x’为参考形心线,利用平行轴原理求水平形心线x—x位置。①断面形状如图2-4所示,尺寸如图所示的H、、、B、b、等。②[，，]③()④()⑤()⑥()23⑦和()⑧()3、许用应力为和。载荷组合类别安全系数拉伸、压缩、弯曲许用应力剪切许用应力端面挤压许用应力组合Ⅰ(Ⅰ类载荷)组合Ⅱ(Ⅱ类载荷)组合Ⅲ(Ⅲ类载荷)4、受力简图与为起重小车作用在一根主梁上的两个车轮轮压，由和小车自重分配到各车轮的作用力为轮压。如时，可认为等于23和小车自重之和的四分之一。5.主梁跨中集中载荷(轮压和)产生最大垂直弯矩Mp(N·m)≠时简算(N·m)时(N·m)≠时，可近似取注：建议当≠时，采用计算为佳。6.跨

3、中均布载荷(自重)产生最大垂直弯矩Mq(N·m)7.主梁跨中垂直最大弯矩垂8.主梁跨中水平惯性载荷产生弯矩23(N·m)式中：——主梁端截面的——端梁截面的——起重机大车驱动轮数——总轮数9.主梁跨中截面弯曲强度计算10.主梁跨端剪切强度计算跨端最大剪力23跨端最大剪应力——主梁跨端截面的静面矩（中性轴以上面积对中性轴的静面矩，各面积乘以形心至中性轴距离；）——腹板厚（cm）——截面的水平惯性矩（）二、通用桥式起重机箱形主梁刚度计算1.垂直静刚度——简算——精算为小车轮压至主梁支承处距离，见下图所示。23当时注：①、不乘以系数。②均布载荷（自重）产生的垂直静刚度不予以计算，因无法检测。2.水平

4、静刚度参看图2-6。不检测，只作为设计计算用。三、通用桥式起重机箱形主梁稳定性计算整体稳定性一般不作计算，因为是简支梁，不可能发生失稳造成前倾与侧翻，通常情况下只要计算出主梁水平刚度时即可免算。以箱形受弯构件局部稳定性为例，作为简支梁箱形截面主梁，弯曲时只有腹板受压区和受压翼缘板处才有局部失稳的可能。保证不失稳的办法是设置加劲肋。1.腹板的局部稳定性计算分两种情况处理：一种是正轨(包括半偏轨)箱形梁，局部压应力；另一种是偏轨箱形梁，局部压应力(轮压作用在腹板上)。23(1)横向加劲肋间距a的确定①当时，——腹板高，——腹板厚，——材料屈服极限。时，可不设置加劲肋。时，按结构适当增设加劲肋。②当

5、时，应设置横向加劲肋，此时取。③当时，应设置横向加劲肋。当时：a)当时，取b)当时，取c)当时，取23上式中可查下表2-4。表2-401001401802002202401.001.011.021.031.041.051.062602803003203403603801.071.091.101.121.141.161.184004204404604805005201.211.241.271.311.351.401.465405605806006206401.531.611.711.842.012.24表2-4中为腹板与受压翼缘板接触处的弯曲应力如图2-10所示。上式中(——最大剪力，对简支梁，

6、为支反力)23当时：注：和查表2-5表2-5≤0.052123620.8040210960.104222920.8541710440.156422190.9042910010.2010720760.954419650.2515219331.004509310.3018918081.104509000.3521917101.204508700.4024816131.304508400.4526715401.404508100.5028914671.504507800.5531013941.604507500.6033113241.704507200.6535212541.804506900.70

7、37111991.904506600.7538711472.00450630上表中——局部压应力。——轮压——翼缘板厚23为轨道高度。④当时，此时除应设置横向加劲肋，同时应增设一条纵向加劲肋。当时，当时，当时，时，时，当时，23，上述当计算出的值大于。或出现负值时取即可。上式中的和如表2-6所示。表2-6≤0.27127001.95695200.37096972.05605110.47066912