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时间:2019-08-09
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1、(1)铜套热套前的检验 ①内径应加工到图样或工艺规定的尺寸(须考虑热套时过盈量),外径每边应放1~2mm的加工余量。加工后,用内径千分尺测量铜套内径尺寸,应符合图样要求。 ②进行水压试验,试验压力0.2MPa,并在此压力下至少保持5分钟,轴套不得有任何裂纹或渗漏现象。 ③测轴套与轴的配合过盈量,具体见表6-11所示数值,并做好原始记录。 测量时使用的内、外径千分尺应相互核对,并消除误差。表6-11 轴套与轴配合的过盈量 单位:mm顺号 轴颈直径D 平均过盈量(按轴颈%) 备 注1
2、 ≤100 0.08~0.12 2 >100~200 0.07~0.11 3 >200~300 0.06~0.10 4 >300~400 0.05~0.09 5 >400~500 0.04~0.08 6 >500~600 0.035~0.075 7 >600~800 0.03~0.065 8 >800~1000 0.025~0.05 (2)铜套热套后的检验 ①
3、复精加工后,轴套接缝处应进行油压试验,试验压力不得低于0.2MPa,并在该压力下至少保护5分钟,轴套接缝处不得有任何裂纹或渗漏现象。试验结束后,应将泵油空间用红粉白漆或环氧化树脂等捻没封死,泵油孔用螺塞或其他办法闷死。 ②检验轴颈直径、跳动量等数据,验收要求测量方法同前。测量记录见表6-9(其中的图形改为铜套结构,其余相同)。一般300-400度热压合过盈量的简化计算刘逸民 设计热压合时,可以按选定的材料求得若干过盈量,较好地发挥材料的强度性能,且可一次计算求得最佳设计尺寸;避开常规过盈量的烦琐计算。这样,热压合技术就容易普
4、及和推广。 一、按材料求得过盈量的简化式推导 热压合大部分是钢,且是实心轴(d1=0),配合面间压强pmax与过盈量δmax的传统式为: (1) 强度校核式为: 把包容件的外内径d2/d之比值m,过盈量δmax换算为过盈量比n=103δmax/d,取钢弹性模量E=21×104MPa,代入上式,得无量纲式为: 若在(1a)式添加,可改为提出计算,结果是无单位的量,且是小数,其表达式为: (4) 过盈量(5) 把式(4)代入(1a)、(2a)、(3a)式得: (1b) (2b) τ2ma
5、x=xσS≤τS=(0.6~0.7)σS,MPa(3b)式中 σt2max——最大切应力,MPa τ2max——最大剪应力,MPa 当然,可用(4)式把过盈量比n改写成103=σSx/105。 显然,配合面间压强值pmax与过盈量δmax的关系(式1)改为压强值pmax与材料的屈服强度值σS的关系(式1b),其计算结果相等。 二、常数x的特性和范围 常数x不可以任意选取,必有一定范围。 常数x是由选定的材料(钢)的屈服强度值σS、弹性模量E和过盈量比n三结合求得的。但在设计时,首先确定常数x;但要选取多大才能达到保证强
6、度安全、传递载荷可靠。这个问题,决定热压合联接的成败。 当取常数x<0.5,根据弹性定律(虎克定律),求得配合面间的压强值,只能使内表面产生弹性阶段(范围内)的变形;若是卸去载荷,立即恢复原样。 当常数x=0.5时,作用在配合面间的压强值,能使内表面刚开始产生流动,即屈服阶段的变形;这一现象,根据最大剪应力理论(第三强度理论):只要最大剪应力值τ2max=σS/2时,内表面产生流动。 当取常数0.5<x≤0.7时,首先使内表面进入弹性极限变形后而进入塑性变形一小部分,由于轴对称缘故,此塑性区域成圆环状;但厚壁筒的大部分仍处在弹
7、性变形范围内,所以仍能保持正常工作。 根据第四强度理论的流动条件:当剪应力τ=σS÷3≈0.58σS时开始流动;但试验结果发现:剪切限τS=(0.55~0.6)σS;手册介绍:τ2max≤τS=(0.6~0.7)×σS时配合部位的强度也是安全的。所以,把常数x定在0.7范围内,即极限值x=0.7。 经过现场实践验证:设计热压合时,取常数x<0.5和x=0.5时,不管包容件的外内径d2/d之比值m如何变化,均可满足强度条件式,即:σt2max≤σS;τ2max≤τS=(0.6~0.7)σS,当然强度校核可省略。 若是,取常数0.
8、5<x≤0.7时,由下式求得常数x,亦可省略强度校核,即: (6) 若是取较大的常数x,由(5)式求得比常规还大的过盈量δmax,且又可以满足强度条件式(2)和(3);这样,就可以避开常规过盈量故有的弊病,较好地发挥材料的强度性
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