外脚手架卸荷方案

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1、外脚手架施工卸荷方案东方石化园8#楼为28层高层住宅楼，层高为2.9m，女儿墙高度为1.6m。原外脚手架施工方案（已审批），为每21.6m为一挑，在18层顶板悬挑脚手架升至25层顶板后，还剩三层，高度为3×2.9m＋1.6m=10.3m。考虑到工程的工期和成本，在保证安全的前提下，本着经济、适用的原则，在25层顶板卸荷来保证脚手架的安全。（卸荷构造简图见附图1）一、脚手架的架体构造同原外脚手施工方案二、设计计算（计算模型见附图2）1、脚手架按极限状态设计的表达式为：0.9[1.2（G1K+G2K）+0.85×1

2、.4∑NQK]≤RR：脚手架杆配件抗力设计值G1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力G2K：构配件自重标准值产生的轴向力∑NQK：施工荷载标准值产生的轴向力总合，包括风荷载（1）G1K荷载的计取、G2K荷载的计取：（以一个步架高1.8米，立杆纵距1.5米，横距1.5米为计算单元）大横杆、扶手杆、铺底杆6×1.5×37.63=338.67N立杆2×1.8×37.63=135.47N小横杆1×1.4×37.63=52.68N扣件8×13.2=105.6N剪刀撑1.5×1.8×15=40.5N脚手铺竹笆（湿）1.5×

3、1.0×50=75.0N密目网1.5×1.8×20=54.0N垃圾和雪1.5×1.0×30-45.0N悬挑杆、扣件184.13N作业层内侧板、平网3×110=330N合计：G1K+G2K=846.92×6+184.13+330=5595.65N说明：卸荷高度为2.9×3+1.6+1.2=11.5m约合六步架NQK施工荷载和风荷载的计取：施工荷载：1.5×1.0×3000=4500N风荷载：WK=0.7μZ×μS×WO（标准值）μZ：风压高度系数60m高，取1.46μS：风荷载体型系数，取1.0WO：基本风压，取

4、0.35KN/m2风荷载设计值为：0.7×1.46×1.0×0.35×103×1.5×11.5=6170N将前述各数据代入脚手架极限状态设计式：0.9[1.2×5595.6+0.85×1.4×（4500+6170×0.44×0.63×0.57）]=11907N＜17800N脚手架配件抗力设计采用值R说明：高层建筑相对高度的振型系数，取0.44脚手架使用年限重现基本风压比值，取0.63风荷载的荷载效应系，取0.572、抗力计算：（1）立杆稳定性计算：组合风荷载：+≤fφ轴心受压构件稳定系数，查JGJ130-200

5、1附录C取0.186A立杆截面面积，取4.89×102mm2N取最不利组合（假设架体全部作用于一根立杆上）11907NMW：立杆段由风荷载设计值产生的弯矩MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4WKlah2/10=0.85×1.4×0.7×1.46×1.0×0.35×1.5×1.82/10=0.26KN.m=260×103N.mmMW-风荷载标准值产生弯矩WK-风荷载标准值la-立杆纵矩W为截面模量：5.08×103mm3+=11907/（0.186×4.89×102）+260×103/（5.08×103

6、）=182.027N/mm2＜205N/mm2所以立杆稳定满足使用。（2）斜撑杆稳定性计算：斜撑杆不组合风荷载计算=11907/（cos25.77°×０.186×４.８９×１０２）　＝145.345N/mm2＜２０５N/mm2故斜撑杆稳定。（3）与墙体连接的横管所受力引起的弯矩很小，故其强度和变形可不进行计算。(4)架体纵、横向水平杆的强度、变形、连墙件承载力在原施工方案中已验算，本方案不再重复计算。三、脚手架卸荷施工安排及要求：1.材料要求：同施工方案2.施工准备：（1）钢管斜撑下支点：当立杆与大模板在同一平

7、面时，直接利用对拉螺栓眼，不在同一平面上时在浇注砼墙板前预埋φ3.5cmPVC管，在螺栓眼或预埋管放置φ25螺纹钢作斜撑钢管支点。（2）斜撑钢管:斜撑钢管应与外立杆用旋转扣件连结。（3）水平连墙杆：在浇筑26层墙板前预留φ7.5cm的PVC管，与内、外立杆在同一平面内，后穿钢管，与内、外立杆用十字扣件连结，在墙板内、外卡扣件使之与墙体连成一体。（4）斜撑杆在外墙窗洞或阳台位置时应立在阳台梁、窗洞梁处，不允许直接立在现浇板上。（5）斜撑数量应与外立杆一一对应，不得少放。说明：卸荷方案其它如架体的构造要求、架体的使

8、用维修注意事项、安全管理、安全保证措施和要求、安全责任制等均同原方案。