满堂脚手架典型算例分析

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1、天津极地海洋馆脚手架设计及计算4.1工程概况天津极地海洋馆主体框架结构为23.35m，外形呈一个鲸鱼形状，整个鱼身（土建部分）长度为275米，最大两混凝土柱支撑点宽度为99.5米，建筑面积为47761m2。屋面桁架结构最高点位69.40m。该工程屋盖主要采用大跨度拱形网架结构。网架结构采用正放四角锥螺栓球网架，钢网架覆盖面积约17500m2，屋盖钢网架的支撑形式为下弦多点支撑钢网架结构平面示意图钢网架结构立面示意图钢网架结构立面示意图钢网架结构剖面示意图4.2满堂脚手架设计本工程结构形式为钢网架结构，脚手架工程在本钢结构工程的重要环节，根据现场施

2、工条件和塔吊起重能力，拟对屋顶钢网架结构采用高空散装法安装，（小单元和杆件安装），在钢网架结构下搭设满堂脚手架，并采用直角扣件式钢管脚手架搭设，其施工层作业面用脚手板铺设脚手架整体布置情况根据实际情况，将本工程的脚手架搭设分为两部分：第一部分为钢网架安装用满堂脚手架；第二部分为尾鳍部分钢管结构安装用满堂脚手架，该脚手架高度为69m。两部分的脚手架搭设情况如下图所示。钢网架安装脚手架尾鳍部分钢管结构安装用脚手架第一部分的脚手架大多在标高为22m的楼层上搭设，搭设高度为13m，还有部分脚手架从10m标高的楼层上搭设，搭设高度为23m。按照业主要求，中

3、间水池上部的脚手架要提前拆除，该区域的网架荷载将会移至周边脚手架支撑上，故在拆除部位以外三米范围内的脚手架搭设参数选为：步距0.9m，立杆间距1.0m×1.0m。中间水池上方的脚手架搭设高度为31m。其余部位的脚手架，在最大搭设高度为23m处采用立杆间距1.0m×1.0m，步距1.2m的搭设模式，在最大搭设高度小于13m等处均采用立杆间距1.2m×1.2m，步距1.5m的搭设模式。第二部分为尾鳍部分的单层空间管结构，在未形成整体结构前构件薄弱，依据其结构特点仍然采用满堂脚手架，将构件在高空散装的思路进行安装，其脚手架搭设高度需要69m。初步选定四

4、层楼板部位24-25轴（标高：22m）以上及标高52m以下部分采用单立杆步距1.2m，间距1.0m×1.0m，其余部分脚手架采用双立杆步距1.5m间距1.2m×1.2m。各分区脚手架搭设规格如图6-9所示。脚手架分块后搭设规格示意图4.32011版规范中对满堂脚手架的相关规定4.3.1荷载分类1、作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。2、脚手架永久荷载（恒荷载）应符合下列规定：满堂脚手架永久荷载：1)架体结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、扣件等的自重。2)构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等

5、防护设施的自重。3、脚手架可变荷载（活荷载）应符合下列规定：1)满堂脚手架施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重。2)风荷载。4、永久荷载标准值应符合下列规定：满堂脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，按表4-1采用。5、满堂脚手架用于装修与结构施工时，作业层上的施工均布活荷载标准值，应按表4-2采用。其它用途脚手架的施工均布活荷载标准值，应根据实际情况确定。6、作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：7、荷载效应组合设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4-5采用。8、设计

6、计算1）脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：(1)纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。(2)立杆的稳定性计算。(3)连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。(4)立杆地基承载力计算。2）计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值，各类荷载分项系数均取1。4）当纵向或横向水

7、平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。5）受弯构件的挠度不应超过表4-6中规定的容许值。6）受压、受拉构件的长细比不应超过表4-7中规定的容许值。(6)最少跨数为2、3跨的满堂脚手架，宜按要求设置连墙件。13脚手架地基承载力计算满堂脚手架构造要求1、常用满堂脚手架结构的设计尺寸，不应超过表4-12中规定值。4.4钢网架安装用满堂脚手架计算