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1、第4期 傅彦杰等1钕系BR的基本特性与应用性能试验(续完)209钕系BR的基本特性与应用性能试验(续完)12333傅彦杰,乔三阳,刘燕生,庄建东,赵冬梅(11北京橡胶工业研究设计院,北京 100039;21中国石油锦州石油化工公司,辽宁锦州 121001;31北京首 创轮胎有限公司,北京 100085)中图分类号:TQ330134;TQ33312 文献标识码:A 文章编号:100628171(2001)0420209206(接上期)与NR并用体系中,与NR的混合状态可以说213110 玻璃化温度(Tg)与结晶性几乎一样。全BR和BR/NR并用胶
2、的玻璃化温度与213111 动态力学性能结晶性如表11所示。由表11可见,4个NdBR行驶中的汽车轮胎主要承受交变应力作与NiBR的Tg几乎一致。由于Tg是其最低用,与经受缓慢而非振荡的外力作用、反映应力工作温度,因而表明5个胶样具备基本一样的与应变关系的静态力学性能不同,动态力学性耐寒性。能则是讨论橡胶在周期性外力作用下作周期变 全BR和BR/NR粘弹谱仪损耗因子温度形时,应力、应变、损耗与时间温度等因素之间谱如图8所示。由图8和表11可见,在动态粘的关系。轮胎的牵引性、滚动性、转向性、耐磨弹谱仪测得的损耗温度谱中,以玻璃化转变高性等特性,均取决于轮胎材料的动态力学
3、性能,[5]温侧弱峰出现位置所表征的结晶速度,各胶可从实验室测得胶料的动态力学性能预测和评[6]样间差异不大,以弱峰高度表征的相对结晶估轮胎的实用性能。[5]量各胶样间尚有差异。图9示出了各胶样在两种配合胶料中以粘由于BR/NR并用胶多属于微观不均相混弹谱仪所测得的动态力学温度谱,表12则示出合体系,因而会有两个分别与这两组分相对应了通过粘弹谱仪测定结果所预测的轮胎各项性的Tg,在确定Tg的损耗温度谱中,tanδ高峰能。两种配合均显示NdBR具有比NiBR更佳值相为连续相,低峰值相为分散相,两相若有部的滚动性、低生热性和高速行驶性,其中Nd2分混溶时,往往会使两相Tg相
4、互靠拢。从表BR2T与NdBR247具有相近的水平,这与前述11与图8结果可以推断,本试验各BR胶样在滚动阻力与生热性的实测结果完全相符。干牵表11 全BR和BR/NR并用胶的玻璃化温度(Tg)与结晶性项 目NiBRNdBR241NdBR247NdBR253NdBR2T全BR 玻璃化温度(Tg)/℃-90.6-90.6-90.7-90.8-90.7Tg时的tanδ0.2830.6270.2570.3220.436 结晶开始温度/℃-60.7-54.6-60.7-57.8-60.7 弱峰高度0.0230.0070.0230.0220.014BR/NR并用胶BR相温度/℃
5、-90.7-90.8-90.8-90.8-90.7BR相Tg时的tanδ0.1010.0890.0830.0870.102NR相温度/℃-54.7-54.7-54.8-54.8-54.7NR相Tg时的tanδ0.5520.4820.4740.4880.502 轮 胎 工 业 2102001年第21卷图8 粘弹谱仪损耗因子温度谱———NiBR;Ó—NdBR241;ÓÓ—NdBR247;ÓÓÓ—NdBR253;22—NdBR2T;引性与干操纵性和抗干滑性的实测结果相近,但湿牵引性与湿操纵性则与抗湿滑性的实测结
6、果相差甚大。至于其它预测结果各胶样在两种配合中也各有不同,但这些差异似乎并不十分明显。 胶料的动态力学性能强烈地依赖诸如温度、频率和应变振幅等测试条件。以孟山都RPA2000型橡胶加工分析仪进行的动态力学性能测定中,对所试胶样在两种配合胶料中分图9 粘弹谱仪复合模量温度谱别进行了温度、频率和振幅的扫描对比,3种因注同图8素所选定的试验范围,基本可模拟汽车轮胎在与后期动态力学性能的变化趋势。tanδ是胶实际行驶中的速度、温升与荷载由低到高的水料损耗模量(G″)与弹性模量(G′)之比,是滞后平范围。另外,在上述各种因素扫描中,同时还性的一种量度,因而也是一种橡胶胶料在变形
7、进行了胶料快速老化前后动态性能(如G′与过程中能量损耗的量度。上述试验的测定结果tanδ)的比较,它可以模拟胶料在轮胎使用初期见图10～15。第4期 傅彦杰等1钕系BR的基本特性与应用性能试验(续完)211表12 全BR和BR/NR由动态粘弹性能预测的胎面胶特性粘弹性预测参数胶 样胎面胶特性1)期望方向NiBRNdBR241NdBR247NdBR253NdBR2T参数全BR 滚动阻力、生热性、高速行驶性75℃下的tanδ2)低0.1190.1010.1020.0930.096 湿牵引性和湿操纵性0℃下的tanδ高0.08
