陶粒内养护高性能混凝土抗裂性能研究

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第18卷第5期建筑材料学报Vo1．i8。No．5学兔兔www.xuetutu.com2015年1O月J0URNAL0FBUILDINGMATERIALSOct．。2O15文章编号：1007—9629(2015)05—0742—07陶粒内养护高性能混凝土抗裂性能研究韩松，安明结，郭瑞，刘高(1．北京交通大学土木建筑工程学院，北京100044；2．中交公路规划设计院有限公司公路长大桥建设国家工程研究中心，北京100088)摘要：通过平板开裂试验，研究陶粒内养护对不同强度混凝土早期抗裂性能的影响规律，并结合混凝土塑性收缩试验、绝热温升试验和内部相对湿度变化，探明陶粒内养护提高混凝土早期抗裂性能的微观机理．结果表明：在混凝土中使用饱水陶粒替代部分粗骨料，能够减少混凝土材料的早期塑性收缩，降低大体积混凝土内部的水化温升，有效提高混凝土早期的抗裂性能，达到显著的内养护效果；饱水陶粒通过减缓早龄期试件内部相对湿度的快速下降，改善了胶凝材料水化环境，有效抑制了胶凝材料水化过程引发的自干燥作用，降低了混凝土材料早期收缩，从而提高了混凝土材料的抗裂性能；C30与C60两个强度混凝土中饱水陶粒替代粗骨料的最佳比例均为20(体积分数)．关键词：内养护；陶粒；抗裂性能；塑性收缩；内部相对湿度中图分类号：TU528．31文献标志码：Adoi：10．3969／j．issn．1007—9629．2015．05．005CrackResistanceofCeramsiteSelf-CuringHiPerformanceConcreteHANSong，ANMingzhe，GUORui，L儿Gao(1．SchoolofCivilEngineering，BeijingJiaotongUniversity，Beijing100044，China；2．HighwayBridgeNationalEngineeringResearchCentre，CCCCHighwayConsultantsCo．，Ltd．，Beijing100088，China)Abstract：Crackresistanceofself—curingconcretewasinvestigatedthroughplatecrackingtestinearlyage．Theplasticshrinkage，adiabatictemperatureriseandinternalrelativehumiditychangeofself-curingcon—cretewerehomologouslyanalyzed．Thecrackresistancechangeofself-curingconcreteanditsmicromech—anismswereclarified．Theresultsshowthattheearlyplasticshrinkageisreducedandtheadiabaticten]一peratureriseisloweredbywaterloggedceramsite，whicheffectivelyenhancesthecrackresistanceofself—curingconcrete．Thehydrationenvironmentofcementitiousmaterialinconcreteisimprovedbywater—loggedceramsiteanditsself—curingeffect．Theoptimalproportionofwaterloggedceramsitereplacingcoarseaggregatewasproposedas20(byvolume)inbothC30andC60concrete．Keywords：self-curing；ceramsite；crackresistance；plasticshrinkage；internalrelativehumidity中国大量工程处于西北干燥地区，夏季炎热和性显著劣化Il]，严重影响工程质量．因此如何解决冬季严寒的气候环境导致高强混凝土的早期养护难混凝土的早期开裂现象常常成为工程现场的关键施以保证．公路、铁路、桥梁的墩台箱梁部位以及大型工技术问题口]．结构基础多采用高强混凝土大体积浇筑，混凝土设内养护技术从材料角度为混凝土在恶劣施工环计强度不断提高，对现场养护的要求也越来越严苛，境下的养护问题提供了解决途径．其通过在混凝土养护不当造成的混凝土早期开裂现象将导致其耐久中内掺预吸水材料，在混凝土浇筑后的一段时间内收稿日期：2014—02—28；修订日期：2014—04—14基金项目：国家自然科学基金资助项目(51408037，51578049)；交通运输部重大科技专项基金资助项目(2011318494160)第一作者：韩松(1984一)，男，河北石家庄人，北京交通大学讲师，博士．E—mail：Songhan@bjtu．edu．cn 学兔兔www.xuetutu.com第5期韩松，等：陶粒内养护高性能混凝土抗裂性能研究吸水材料释放水分，使硬化中的水泥石得到养护_4]．29，烧失量0．61．配合比设计中的矿物掺和料现有内养护材料包括有机和无机两种，有机材料主包括：硅灰，密度2．214g／cm。，平均粒径0．31m，要为吸水树脂等超吸水材料【5]，无机材料则主要为比表面积14310m2／kg；I级粉煤灰，密度2．1g／cm3，多孔陶粒[6]．目前研究多关注超吸水树脂内养护混比表面积350m／kg；$95级矿粉，密度2．9g／cm。，凝土的力学性能和耐久性能的变化规律[7]，但多孔比表面积461m。／kg；细骨料为普通河砂，细度模数陶粒有其独特的优势_8]．与超吸水树脂不同，陶粒为2．6，表观密度2．62g／cm。，堆积密度1．62g／cm。；无机材料，与混凝土界面结合较好，还可以一定比例粗骨料为5～20mm连续级配的碎石，表观密度替代粗骨料来降低结构自重[g]，其抑制高性能混凝2．68g／cm。，堆积密度1．50g／cm。．减水剂采用氨基土早期自收缩效果优于超吸水树脂[1。。．早期的内养磺酸盐系高性能减水剂[13-14]，减水率29，含固量护研究较多关注预吸水轻质陶粒和陶砂，着重研究31，1h无坍落度损失．拌和水采用自来水．陶粒无机内养护材料对混凝土力学性能、体积稳定性的选取黏土陶粒，堆积密度298kg／m。，筒压强度影响规律及其作用机理[1，对混凝土早期抗裂性能2．1MPa，饱和吸水率25．54．参照工程中较为普关注不足，且使用的多为强度C5o以下的混凝土材遍的大掺量矿物掺和料的混凝土配合比，进行C30料，掺和料用量也普遍较低，与目前桥梁与轨道交通与C60混凝土配合比设计．其中C30混凝土胶材总等大型结构工程中使用的高强高性能混凝土在原材量360kg／m。，水胶比0．39，矿物掺和料用量4O，料和配合比设计上有一定差距[1．(粉煤灰)；(矿粉)=3：1；C60混凝土胶材总量本研究选取强度等级为C30和C60的2种大520kg／m。，水胶比0．25，矿物掺和料用量4O，掺量矿物掺和料混凝土，使用预吸水陶粒进行内养m(粉煤灰)。(硅粉)：m(矿粉)=2：1：1．采用护．在配合比设计保证和易性和力学性能的前提下，饱水陶粒等体积替代部分粗骨料配制内养护混凝使用平板开裂试验来研究内养护作用对混凝土早期土，其体积分数分别为1O，2O9，6和3O；通过减水抗裂性能的影响规律，并结合混凝土早期收缩试验、剂掺量调节拌和物的和易性，使混凝土坍落度大于绝热温升试验和内部湿度变化，讨论陶粒内养护作150mm，并尽量减少骨料上浮以满足泵送要求．具用提高混凝土早期抗裂性能的微观机理，为桥梁和体配合比设计见表1．铁路工程中陶粒内养护技术的应用提供理论支持．1．2试验方法混凝土力学性能试验依据GB／T50081--20021原材料及试验方法《普通混凝土力学性能试验方法标准》进行；混凝土1．1原材料抗裂性能选取平板约束早期塑性开裂试验，参照C3o混凝土采用P·042．5普通硅酸盐水泥，GB／T50082--2009<<普通混凝土长期性能和耐久性能比表面积340m。／kg，初凝时间160min，终凝时间试验方法标准》进行，采用尺寸为80OmmX600mmX220min，标准稠度用水量27(质量分数，文中涉100mm的平面薄板型试件，内设7根裂缝诱导器，及的含量、水胶比等除特别说明外均为质量分数每组2个试件．保持环境温度为25℃，相对湿度为或质量比)，烧失量0．5．C60混凝土采用P·I16O．试件成型30rain后，用电风扇吹表面，风速52．5R硅酸盐水泥，比表面积379m。／kg，初凝时8m／s，观察试件24h内开裂情况，记录第1条裂缝间122min，终凝时间160rain，标准稠度用水量出现时间以及各条裂缝出现时间，并在浇筑后24h裹1C30和C60内养护混凝土配合比Table1MixproportionsofC30andC60self-curingconcretekg／m。TypeCementCoarseaggregateSandFlyashMineralpowderSilicafumeWaterCeramsiteC30—0809140C3O一1809140C3O一2809140C3O一3809140C6O一0104OC60—11043OC60—210460C60—310490 学兔兔www.xuetutu.com744建筑材料学报第18卷时，使用读数显微镜读取各条裂缝的开裂宽度和长裹2内养护混凝土力学性能Table2Mechanicalpropertiesofself-curingconcrete度，计算总开裂面积．配合平板开裂试验，进行内养护混凝土的早期收缩测量．由于混凝土塑性裂缝主要由混凝土浇筑后24h内收缩引起，而常规收缩测量方法往往从初凝之后开始，无法与平板开裂试验进行比对，因此使用了钢弦式应变传感器来测量混凝土材料的早期收缩，测量结果包含了初凝前的早期塑性收缩值．保持环境温度为25℃，相对湿度为6O，成型100mm×100mm×400mm的棱柱体试块，选用内埋的JMZX-215HAT高精度钢弦式应变传感器，从浇筑时刻起即开始测量，每6h记录1次传感器的应变值．该传感器的响应压力小于lN，可以确保与混凝表3混凝土24h早期裂缱汇总Table3Earlyshrinkagecracksofconcretein24h土共同收缩，因此测量结果包含混凝土早期的塑性收缩值，与平板开裂试验结果可以进行比对．使用混凝土绝热温升试验表征内养护作用对大体积浇筑混凝土的影响．依照DL／T5150--2002{水工混凝土试验规程》，采用NJ-JRWS混凝土绝热温升试验系统，测量内养护混凝土96h的绝热温升变化．成型100mm×100mm×100mm的立方体试块，选取SHT75温湿度传感器在试件中心内埋，使用SCTH2001数据采集器，从浇筑时刻起连续测量内养护混凝土的内部相对湿度变化．①⑦③④⑤①2试验结果与分析2．1陶粒内养护混凝土的力学性能测定各配合比混凝土的坍落度和抗压强度，结工①C30—3果见表2．随着陶粒掺量(体积分数，下同)的增加，Ⅱ①C30和C60混凝土抗压强度均有一定降低．其中，C60-3混凝土抗压强度明显低于C60其他两组，这说明C6o混凝土中饱水陶粒掺量达到3O时，材料抗压强度下降十分迅速，已不能满足混凝土强度的要求．因此在后续试验中，C60混凝土中饱水陶粒最大掺量仅取到20．2．2预吸水陶粒内养护混凝土的抗裂性能Ⅱ使用平板开裂试验研究各配合比混凝土试件的早期抗裂性能．参照GB／T50082--2009，每组配合比成型2个试件，记录试件24h裂缝出现时间、最终宽度和最终长度，结果如表3所示．试验发现C30-2与C60—2混凝土在24h内未出现裂缝．陶粒内养护混凝土24h开裂面积和第1条裂缝出现时间对比情况如图1所示．对于带有裂缝诱导器的混抑制，表现为开裂面积减小，初始开裂时间延后；凝土试件，浇筑后吹风24h条件下，大部分试件均C3O一2试件在24h内未出现裂缝，但C30—3试件义有不同程度的开裂．对于C30混凝土，随着陶粒替出现了单条的贯穿裂缝，这表示饱水陶粒替代粗骨代粗骨料比例的增加，混凝土早期开裂受到显著料存在最佳比例．一方面，由于陶粒会不可避免f{l 学兔兔www.xuetutu.com第5期韩松，等；陶粒内养护高性能混凝土抗裂性能研究745，q罔l3EIU87654321O∞卯∞卯∞卯∞如枷姗姗珊瑚啪O1O2O3OOlO~p(ccramsite)P／o~p(ceramsite)Wo(a)C30(b)C60图1各组混凝土24h开裂面积Fig．1Earlyshrinkagecracksofeachconcretein24h现一定程度的上浮，当饱水陶粒体积分数达到3O缩测量．本研究使用钢弦式应变传感器来测量初凝时，上浮陶粒可能使表层混凝土性质发生较大改变，前混凝土的早期塑性收缩值，结果如图2所示．由图导致混凝土在平板开裂试验中重新出现表面开裂现2可见，随着成型时间的推移，各组混凝土试件的收象；另一方面，结合表2中混凝土抗压强度变化规名l喜缩值不断增加，初始收缩增加速率较快，24h后，收21O987654321O∞∞∞∞∞∞65432l律，发现内养护陶粒降低了混凝土的强度发展，过高缩速率开始有所缓和，48h时，混凝土早期化学减缩掺量的陶粒导致材料强度降低，也可能加剧早期收基本完成，后期的干燥收缩发展速率较为缓慢．从收缩引起的开裂．对于C6o混凝土，饱水陶粒也显著缩曲线来看，随着饱水陶粒掺量的增加，C30和C60抑制了混凝土的早期开裂，掺有饱水陶粒的C6o内混凝土96h的收缩量均有明显降低，而且在48h之养护混凝土早期开裂面积明显下降，开裂时间延后．后的收缩速率(后半段曲线的斜率)也有一定下降．掺量为209，6的饱水陶粒能够使混凝土早期不出现说明饱水陶粒不仅能够减缓混凝土早期的化学减开裂，内养护作用明显．缩，也明显抑制了混凝土初凝之后的干燥收缩发展由表3可见，陶粒内养护能够显著改善混凝土速率，显著降低了混凝土的早期收缩值．对于C30早期的抗裂性能，但当陶粒掺量达到3O9／6以上，不混凝土，C30—2和C30—3这2个配合比混凝土的收仅对混凝土抗压强度造成较大不利影响，还会出现缩曲线相差较小，说明当饱水陶粒掺量达到20之抗裂性能下降的趋势．对于C30和C60混凝土，后，再增加饱水陶粒进行内养护，对早期收缩的抑制2O的饱水陶粒是比较合理的内养护掺量，能够明作用不大．因此，2O即为饱水陶粒对粗骨料较合适显抑制混凝土的早期开裂，减少塑性裂缝的产生．的替代量．对于C60混凝土，2O饱水陶粒也是一2．3预吸水陶粒内养护混凝土的早期收缩个较合适的替代量．在饱水陶粒替代2O粗骨料进配合平板开裂试验进行内养护混凝土的早期收行内养护的作用下，C30混凝土96h内的收缩值从O12243648607284960TimePaTime／h(a】C30(b)C60图2各组混凝土的早期收缩Fig．2Earlyshrinkageofeachconcrete 学兔兔www.xuetutu.com746建筑材料学报第18卷370×10降至170×10～；C6o混凝土96h内的收2．4预吸水陶粒内养护混凝土的内部湿度缩值从600×10降至250×10～．这一结果与平板基于饱水陶粒的内养护机理，配合抗裂和收缩开裂试验结果较吻合．因此，饱水陶粒的掺入能够通试验结果，测量混凝土材料内部相对湿度随混凝土过内养护作用减缓混凝土的化学减缩，抑制干燥收龄期的变化．采用各个配合比同龄期的立方体试件缩，从而明显降低混凝土早期收缩值，降低材料早期内埋湿度传感器，试验结果如图3所示．的开裂风险，提高混凝土的抗裂性能．由图3可见，混凝土从浇筑时刻起，试件内部相薹勺蔓点星星Hydrationtime／dHydrationtime／d(a)C30(b)C60扫弓量0譬吕uI图3各组混凝土内部相对湿度变化Fig．3Internalrelativehumiditychangeofeachconcrete苗．13Ⅱ80舳：2∞∞∞如加对湿度呈现快速下降趋势，C30混凝土在浇筑后15d降至最低值，约为76；而C6o混凝土在浇筑壹9d后即降至最低值，约为73％．由于C6o混凝土配l合比中胶凝材料用量高，试件早龄期内部相对湿度降低速率较快，降低幅度较大，也说明其胶凝材料早期水化引发的自干燥作用较强烈，与抗裂试验的结薹果能够相互印证．-暑随着饱水陶粒替代粗骨料比例的增加，试件内部相对湿度的降低幅度与下降速率不断减小，在C30混凝土中，掺量为30的饱水陶粒能够在15d图4各组混凝土早期的绝热温升内提高试件内部7的相对湿度；而在C6O混凝土Fig．4Adiabatictemperatureriseofeachconcrete中，掺量为2O的饱水陶粒能够在9d内提高试件内部5的相对湿度．在48h之内，饱水陶粒也能够内的绝热温升也明显高于C3O混凝土．对比C3O—o明显提高材料的内部湿度场，抑制胶凝材料水化引与C60-0这2种配合比混凝土的绝热温升曲线可起的白干燥作用，改善水泥浆体早期的水化环境，内见，在浇筑10h内，两试件的水化温升均增长较养护效果十分明显．慢；C30混凝土试件在10～60h时内部温度从2．5预吸水陶粒自养护混凝土的早期绝热温升28℃提高到了57℃，之后呈缓慢上升趋势，96h对于大体积混凝土，早期水化温升往往是造成内部温度约为60℃；而C60混凝土试件在10～其开裂的重要原因．降低绝热温升也是大体积混凝30h内部温度是从3O℃提高到了68℃，之后趋于土抑制早期开裂的重要方面．在平板抗裂试验和早平稳，96h试件内部温度约为72℃．对比C3o混期收缩试验的基础上，选取了C30和C60两种混凝凝土试件，C60混凝土试件的绝热温升增长速率较土的基础配合比和2O饱水陶粒替代粗骨料的配快，幅度较大，持续时间较短，大体积混凝土浇筑合比，测定各组混凝土在96h内的绝热温升，结果时，由于水化放热温度升高引起的开裂风险明显如图4所示．由于配合比设计的差异，C60混凝土中高于C30混凝土．胶凝材料量高于C30混凝土，因此，C60混凝土96h使用20饱水陶粒替代粗骨料，C30和C60混 学兔兔www.xuetutu.com第5期韩松，等；陶粒内养护高性能混凝土抗裂性能研究747凝土的绝热温升均有明显下降，放热曲线向后推移，3结论绝热温升增长速率有所缓和．在96h时，C30混凝土绝热温升降低了3．34℃，C60混凝土绝热温升降(1)在混凝土中使用饱水陶粒替代部分粗骨料，低了4．O2℃．说明饱水陶粒的内养护作用能够降低能够减少混凝土材料的早期收缩，降低大体积混凝混凝土早期的绝热温升，延缓材料的水化放热过程，土内部的水化温升，有效提高混凝土早期的抗裂性对改善大体积混凝土早期的抗裂性能有一定的能，达到显著的内养护效果．帮助．(2)饱水陶粒通过减缓早龄期试件内部湿度的2．6试验结果分析与讨论快速下降，改善了胶凝材料水化环境；同时，提高试混凝土的塑性开裂主要由材料的早期收缩引件内部湿度有效抑制了胶凝材料水化过程引发的自起．混凝土的早期收缩包含胶凝材料水化产生的化干燥作用，降低了混凝土材料早期收缩，从而提高了学减缩、水分迁移引起的干燥收缩以及胶凝材料水混凝土材料的抗裂性能．(3)存在饱水陶粒替代粗骨料的最佳比例．在本化导致混凝土内部自干燥作用引发的次生干燥收缩[1；对于大体积浇筑的混凝土材料，还会受到水研究的C30与C60混凝土中，最佳替代比例均为2O．在此替代比例下，C30与C60内养护混凝土平化温升导致的温度变化影响．板开裂试验24h无裂缝产生，96h内的早期收缩减根据试件内部相对湿度试验结果，饱水陶粒少约5O，混凝土绝热温升降低3～4℃，而混凝土在混凝土浇筑之后会慢慢释放水分，减缓试件内强度略有下降．混凝土饱水陶粒内养护替代粗骨料部湿度在混凝土早龄期的快速下降，达到内部养的比例应低于3O％，以避免对材料的力学性能产生护的效果．这一作用效果随着陶粒掺量的增加而较大影响．提高．由于混凝土早龄期内部湿度的提高，减少了由水分迁移引起的干燥收缩，也抑制了自干燥作参考文献：用引发的次生干燥收缩；另一方面，内养护改变了[1]陈德鹏，钱春香，赵洪凯，等．内养护措施改善混凝土收缩开裂胶凝材料的早期水化环境，从绝热温升结果来看，性能EJ]．特种结构，2007，27(1)：57—6O．内养护能够推迟胶凝材料早期的水化放热峰，延CHENDepeng，QIANChunxiang，ZHAOHongkai，eta1．Im—缓胶凝材料早期的快速水化过程，这一作用能够provementaboutthecrackingandshrinkagecharacteristicof延缓胶凝材料水化产生的化学减缩，也能够帮助concretewhenusinginternalcuring[J]．SpecialStructure，2007，27(1)：57-60．(inChinese)抑制胶凝材料水化导致的混凝土内部自干燥作[2]杨全兵．水中养护两年高性能混凝土的自干燥研究EJ3．建筑用．同时，陶粒内部水分的热容较大延缓了温升，材料学报，1998，1(3)：215-221．也使得大体积混凝土的绝热温升有一定的下降，YANGQuanbing．Studyontheself-desicc8tionofhighper—饱水陶粒内养护能够明显降低混凝土早期的绝热formanceconcretestoredinwaterfortwoyearsEJ]．JournalofBuildingMaterials。1998，1(3)：215—221．(inChinese)温升值，并延缓水泥水化加速期试件内部温度的[3]陈会凡．自养护高性能混凝土的试验研究ED]．西安：西北工快速升高过程，对大体积混凝土早期抗裂有改善业大学，2005．作用．这些作用共同导致了混凝土早期收缩的降CHENHuifan．Experimentalresearchofself-curinghighper—低，与自由收缩试验结果能够相互印证．formanceconcreteED7．Xi’anlNorthwesternPolytechnicalU—饱水陶粒内养护通过减缓早龄期试件内部湿度niversity，2005．(inChinese)的快速下降、改善胶凝材料水化环境的作用，降低了[4]BENTZDP，SNYDERKA．Protectedpastevolumeincon—crete：Extensiontointernalcuringusingsaturatedlightweight混凝土早期的干燥收缩和化学减缩，进而提高了混fineaggregate[J]．CementandConcreteResearch，1999，29凝土材料的抗裂性能．结合平板开裂试验结果可以(11)：1863-1867．发现，随着内养护陶粒掺量的增加，内养护效果逐渐[5]胡曙光。周宇飞，王发洲，等．高吸水性树脂颗粒对混凝土自收明显，混凝土早期抗裂效果逐渐提升．结合力学性能缩与强度的影响i-J]．华中科技大学学报：城市科学版，2008，1来看，饱水陶粒替代粗骨料掺量存在最佳比例，在本(3)：I-4．HUShuguang，ZHOUYufei，WANGFazhou，eta1．Effectof研究的C3O和C60两个配合比的混凝土材料中，最superabsorbentpolymerparticles0nautogenousshrinkage佳替代比例均为2O．在此替代比例下，混凝土的andcompressivestrengthofconcrete[J]．JournalofHuazhong力学性能略有下降，早期抗裂性能则有明显提高，绝UniversityofScienceandTechnology：UrbanScience，2008，1热温升和早期收缩也得到了明显的改善．(3)：1—4．(inChinese) 学兔兔www.xuetutu.com748建筑材料学报第18卷[6]何真，陈衍，梁文泉，等．内养护对混凝土收缩开裂性能的影响controltechnologyofhighstrengthconcrete[D]．Wuhan：Wu—口]．新型建筑材料，2008，29(8)：7-11．hanUniversityofTechnology，2008．(inChinese)HEZhen。CHENYan，LIANGWenquan，eta1．Effectsofin—K0VLERK。SOUSLIK0VA，BENTURA．Pre—soakedlight～ternalcuringonshrinkageandcrackingofconcrete[J]．NewweightaggregatesasadditivesforinternalcuringofhighBuildingMaterials，2008，29(8)；7-11．(inChinese)strengthconcretes[J]．CementConcreteandAggregates．[7]杨鲁，李化建，杨长辉，等．高吸水树脂基内养护混凝土研究进2004，26(2)：131-138．展EJ]．材料导报，2011，25(11)：459—461．JOZWIAK—NIEDZWIEDZKAD．ScalingresistanceofhighYANGLu，LIHuajian，YANGChanghui，eta1．Researchpro—performanceconcretescontainingasmallportionofpre—wet—gressoninternalcuringconcretebasedonsupepabsorbenttedlightweightfineaggregate[J]．CementandConcreteCorn—polymer[J]．MaterialsReview，2011，25(11)：459—461．(inposites，2005，27(6)：709—715．Chinese)韩松，阎培渝．硫酸盐对萘系减水剂与水泥相容性的影响[J]．[8]DHIRRK，HEWLETTPC，LOTAJS，eta1．Aninvestiga—硅酸盐学报，2010，38(9)：l765—1770．tionintothefeasibilityofformulatingself-cureconcrete[J]．HANSong，YANPeiyu．TheeffectofsulfateonthecornpatiMaterialsandStructures．1994．27(i0)：606-615．bilityofcementwithnaphthalenesuperplasticizer[J]．Journal[9]董淑慧，张宝生，葛勇，等．轻骨料对混凝土自养护减缩效率的oftheChineseCeramicSociety，2010，38(9)：1765—1770．tin影响[J]．硅酸盐学报，2009，37(3)：465—469．Chinese)DONGShuhui，ZHANGBaosheng，GEYong，eta1．InfluenceHANSong，JOHANNEP．Mechanisticstudyontheeffectofoflightweightaggregateonshrinkagereducingefficiencyofsulfateionsonpolycarboxylatesuperp1asticisersincementconcrete[J]．JournaloftheChineseCeramicSociety，2009，37[J]．AdvancesinCementResearch，2013，25(4)：200—207．(3)：465—469．(inChinese)HANSong。YANPeiyu，LIURengguang．Studyonthehydra—[1o]周宇飞．高强混凝土内养护机制与控制技术研究[D]．武汉：口口ntionproductofcementinearlyageusingTEM[J]．Science妇幻妇印武汉理工大学，2008．ChinaTechnologicalSciences，2012，55(8)：2284—2290．ZHOUYufei．Researchoninternalcuringmechanismand