一段主机提升能力.doc

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1、新安煤矿一段主机验算一、电力托动方式及主要参数的选择计算1.电力托动方式我矿的钢丝绳牵引带式输送机为主提升设备，同时需要运人，考虑调速方便以及由于驱动机房位于地面等原因，选用双电机托动。2.胶带的规格我矿的运输量大，同时还兼运人，选用了规格为的胶带，胶带自重。3.拉运速度因采用双电机托动方式可获得较好的调速性能，故仅考虑运煤速度，核定拉运速度为。4.主机皮带的理论运输能力（1——1）取。式中——胶带承载断面系数，时取；——胶带承载断面系数，时取；——煤的堆积比重，；——钢丝绳牵引带式输送机倾斜系数，；——带面上煤的不均匀

2、系数，；输送带上单位长度物料重为：（1——2）序号项目单位一段主机1胶带机技术特征胶带机详细型号　L147P带宽m1带速（运煤）m/s2.2设计运输能力t/h300电机功率和台数n*kw380kw二台安装倾角度16度30分运输长度m1280是否乘人　是2核定采用数堆积容重rt/m30.9倾角系数C　0.85带面上物料堆积角度25运输不均匀系数K'　1.2带面上负载断面系数K1　180带面上负载断面系数K2　125小时运输能力Qt/h4273核定运输能力万t/a254钢丝绳牵引带式输送机的年输送能力：按一年工作330天，每

3、天平均提升18小时计算得（1——3）式中——胶带承载断面系数，时取；——胶带承载断面系数，时取；——煤的堆积比重，；——钢丝绳牵引带式输送机倾斜系数，；——运输不均匀系数，；5.牵引钢丝绳的选择主机牵引钢丝绳选用的是直径为的线接触的钢丝绳作牵引钢丝绳，其单重为，钢丝绳破断拉力为。二、电动机功率的计算首先计算重载段和空载段的阻力：重载段：空载段：式中——重载段阻力，；——空载段阻力，；——钢丝绳牵引带式输送机的长度，；——钢丝绳牵引带式输送机的安装倾角，度；——胶带每米长度上的载重量，；——胶带每米的重量，；——牵引钢丝绳

4、每米的重量，；——每米上托轮旋转部分的重量；——每米下托轮旋转部分的重量查表取，。托轮跨距为。——钢丝绳运行阻力系数，根据一般经验计算选用;、、、视为钢丝绳各点张力，钢带机布置如图所示。最小张力点：（2——1）其它各点张力：图2—1（为驱动轮，为最小张力点）钢丝绳向上牵引带式输送机向上运输方式布置示意图驱动轮牵引力：电动机功率：（2——2）式中——牵引钢丝绳数;——牵引钢丝绳载荷分布不均匀系数,取;——钢丝绳允许挠度系数选用；——钢丝绳经一个导向轮的阻力系数,取;——驱动轮牵引力,;——电动机备用系数,取;——电动机的计

5、算功率,;——胶带和钢丝绳的运行速度,;——机械传动效率,;重载起动时增加的功率:式中——钢丝绳牵引带式输送机起动时间,取;——除驱动轮和中间托绳轮以外的各种轮子转动部分重量总和,;——驱动轮与减速机转动部分的变位质量，；——电动机转动惯量，；——运量，；——电机转速，；过负荷验算：式中——电动机额定功率，；——电动机过载荷系数，。所选用的电动机满足要求。牵引钢丝绳的验算计算值与选用的钢丝绳相近，查得其破断力总和为，其安全系数为（2——3）——钢丝绳安全系数,在运人是时取,在运煤是取4。符合《安全规程》中的有关规定。三、

6、主机电动机的启动电流和工作电流的计算1、电机工作时的电流计算一段主机1#电机采用的是JR158-8型号的电机，2#电机使用的是JRQ158-8型号的电机，其设备参数相同，故计算相同。（3——1）式中——电机工作的最大长时工作电流，;——取用系数，取；——电动机的功率因数，；——电动机的额定电压，；——电动机的额定功率，。所计算得到的电机工作是在正常拉运时的工作电流，当皮带上的货量减少的时候，电机的工作电流相应的降低。2、电机的启动电流的计算，额定启动电流通常为额定电流的倍，所以有：（3——2）实际测得的电机启动的最大电流

7、值为65A。四、主机的液压控制系统采用液压控站和盘式制动闸来操作，如图所示。1、盘式制动器主要参数计算盘式器的主要参数所需产生的正压力和工作油压。正压力：盘式制动器产生的制动力矩，由制动参数确定（4——1）式中——制动力矩，；——制动盘平均摩擦半径，取；——闸瓦与制动盘的摩擦系数，；——作用于制动盘上的正压力，；——制动器闸瓦副数，。工作油压：松闸时，制动油缸中油压产生的力，应能克服碟形弹簧产生的正压力、闸瓦间隙压缩量所需的弹簧力以及运动阻力即：（4——2）式中——一片碟形弹簧的刚度，；——碟形弹簧的片数,由图查得。由此

8、可以算出所需油压与残压之差（4——3）式中——制动器所需油压与残压之差，即实际需要的有效油压，；——液压缸直径，有效面积为，得为；——活塞杆直径，测得为；活塞的有效面积为。所以实际的工作油压应计入残压，有（4——4）式中——油缸内残压，约为。2、液压站的工作情况油源部分由两条相同的油路并联，由油箱14、网式过滤器12