高架特大桥现浇支架计算书

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1、都江堰高架特大桥210～215现浇支架计算书都江堰高架特大桥210#～215#现浇支架计算书一、设计概况本梁为都江堰高架特大桥(26.2+3×26.9+26.2)m双线预应力混凝土连续梁(满堂支架现浇施工)，为车站渡线(道岔类型为SYCO501～SYCO501)而设，墩号为210#～215#。梁高2.6m，截面采用单箱单室斜腹板形式。梁端顶板厚为60cm，腹板厚80cm，底板厚60cm。跨中顶板厚为35cm，腹板厚48cm，底板厚60cm。顶板宽度为11.4m，底板宽度5.8m，两侧腹板与顶底板相交处均采用倒角过渡。

2、具体结构尺寸如下：图1梁端截面图2跨中截面二、现浇支架方案底模采用18mm木胶合板，其下铺设100mm×100mm肋木（纵向），间距为30cm；肋木下铺设150mm×150mm承重方木（横向）；在承重方木下搭设碗扣支架。本梁腹板为斜腹板，且采用倒角过渡，为保证浇筑质量及梁体外观，其支架采用劲性骨架形式，详见《劲性骨架图》。碗扣式支架布置为：腹板下间距为60cm（横）×60cm（纵）×60cm（步距），其它位置（底板和翼缘板）下间距为90cm（横）×60cm（纵）×120cm（步距）。三、荷载分析及结构计算3.1模板及

3、支架的计算1、腹板位置支架计算：15都江堰高架特大桥210～215现浇支架计算书(1)荷载组合：取腹板高度H＝2.6m，a、砼（含钢筋）自重26.5×2.6=68.9KN/m2b、模板及内支撑：4KN/m2c、施工人员及机具：2KN/m2d、振捣砼产生的荷：2KN/m2e、倾倒砼产生荷载：2KN/m2强度验算：a+b+c+d+e(2)支架结构材料物理力学性能1、木胶合板：顺纹弯应力18N/mm2，弯曲剪应力1.7N/mm2，弹性模量10000N/mm2。2、木材（红杉木）：顺纹弯应力11N/mm2，弯曲剪应力1.8N

4、/mm2，弹性模量9000N/mm2。3、Q235钢材：拉压应力σ=140×1.3=182MPa，弹性模量2.1×109N/mm2,弯曲应力σw=145×1.3=188.5MPa剪应力τ=85×1.3=110.5MPa(3)模板计算：采用厚度为18mm酚醛树脂胶合板a、荷载：68.9+4+2+2+2=78.9KN/m2b、取1mm宽板条按四跨连续梁计算（熊猫板规格为1.22m×2.44m，取宽度1.22m计算）q=78.9×1×10-3=0.0789N/mm跨度L=300mm，L净=200mm,按四跨连续梁计算则查《

5、简明施工计算手册》P47则M=KMql2=0.107×0.0789×2002=336.69N∙mmσ=MW=336.6954=6.3MPa<18Mpa（可）V=KMql=0.607×0.0789×200=9.58Nτ=32×VA=32×9.581×18=0.80MPa<1.7Mpa（可）位移计算：ω=KMql4100EI=0.632×0.0789×2004100×104×486=0.16mm<200500=0.40mm（可）(4)横肋计算：采用100×100mm方木（上层），熊猫板自重为0.135N/m，忽略不计。q

6、=0.0789×300=23.67N/mm取跨度L=600mm，按4跨连续梁计算:15都江堰高架特大桥210～215现浇支架计算书图3结构简图图4弯矩图图5剪力图图6位移图则Mmax=912985.71N∙mmσ=MW=912985.71166667=5.48MPa<11Mpa（可）Vmax=8622.64Nτ=32×VA=32×8622.64100×100=1.29MPa<1.8Mpa（可）位移计算：ωmax=0.26mm<600500=1.2mm(5)纵肋计算：采用150×150mm方木（下层）考虑到结构安全，腹

7、板所在范围碗口式支架全部按照600mm间距布置q=0.0789×600=47.34N/mm取跨度L=600mm。15都江堰高架特大桥210～215现浇支架计算书图7结构简图图8弯矩图图9剪力图图10位移图则Mmax=1793936.84N∙mmσ=MW=1793936.84562500=3.19MPa<11Mpa（可）Vmax=17191.89Nτ=32×VA=32×17191.89150×150=1.15MPa<1.8Mpa（可）位移计算：ωmax=0.11mm<600500=1.2mmR=14949.37+171

8、91.89=32141.26N(6)支架计算碗扣支架自重杆件规格件数单重(N)总重(N)备注立杆LG-3004173692立杆设计荷载横杆HG-6042291218横杆竖向步距600mm，P=40KN/根天托1101101横杆竖向步距1200mm，P=30KN/根15都江堰高架特大桥210～215现浇支架计算书底座1101101横杆竖向步距18