梁模板支撑加固方案

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1、梁模板支撑加固方案一、工程概况1、工程名称：XX电子衡器有限公司车间一项目2、建设单位：XX电子衡器有限公司3、施工单位：XX建设集团有限公司4、设计单位：XX建筑设计有限公司5、结构类型：三层框架结构6、建筑面积：总建筑面积为3227㎡。二、内容本工程三层结构为支模架，高度为7.95米，原方案设计，根据本工程图纸选择典型梁截面300×1200、350×1100MM进行强度、刚度、挠度验算，其搭设参数为：小横杆间距为350mm,立杆纵向间距为800mm、横向间距为700mm，符合规范要求；经安监站检查，实际施工现场搭设为小横杆间距为5

2、00mm左右,立杆纵向间距为900左右mm、横向间距为850mm，不符合规范和方案要求，为此，须进行加固处理。三、处理方案经建设、施工单位现场堪察，根据现场实际情况，决定在原搭设支架基础上沿主梁纵向两侧加设立杆和横向梁底加设小横杆进行加固，加固后的立杆纵横向间距为400*850MM、双扣件，加固示意图见咐图。三、加固后现浇梁模的结构计算荷载传递路线：现浇梁永久荷载加不变荷载→梁底胶合板、梁底方木楞→梁底钢管小横杆→（梁底钢管大横杆）→梁底钢管立杆→地面（或楼面）。⑴7.95m标高层b×h=350×1100mm（周边板厚100mm），支

3、架高按实际搭设的超高支架7.95m。3-1梁底模板强度、挠度计算3–1–1荷载计算（取b=1m作为计算单元）永久均布线荷载标准值：模板自重G1k=0.50×（0.35+2×1.0）=1.18kN/m，7混凝土自重G2k=24.00×0.35×1.1+24.00×0.1×0.25=9.84kN/m，钢筋自重G3K=1.50×0.35×1.1+1.10×0.1×0.25=0.61kN/m，标准值Σ=11.6kN/m，设计值=1.35×11.6=15.66kN/m（当永久荷载效应控制的组合时，荷载系数取1.35），可变均布线荷载标准值：施工

4、人员及设备荷载Q1k=1.00kN/m2×0.85m=0.85kN/m，混凝土振动荷载Q2k=2.00kN/m2×0.85m=1.7kN/m，标准值Σ=2.55kN/m，设计值=1.4×0.7×2.55=2.5kN/m，荷载设计组合值的比较：S1=1.0（1.2×15.66+1.4×2.55）=22.4kN/m2;（由可变荷载控制组合）S2=1.0（1.35×15.66+1.4×0.7×2.55）=23.6kN/m2，（由永久荷载控制组合）S1＜S2，应取S2=25.3kN/m2作为设计依据（二种控制组合比较决定取值）。3-1-2内力

5、分析按二跨连续梁进行内力分析（以梁纵向1.00m作为计算单位），q1（永久荷载）=21.1/0.35=60.3kN/m，q2（可变荷载）=2.5/0.35=7.1kN/m，计算简图如下：（计算跨度取梁底木楞最大间距l=350/3=116.7mm）计算得：Mmin=MB=－(0.1q1+0.117q2）L2=－(0.10×60.3+0.117×7.1）×0.1172=－0.09kN-m，Qmax=QB=(0.60q1+0.617q2）L=(0.6×60.3+0.617×7.1)×0.117=4.7kN，Rman=RB=(1.1q1+1.

6、2q2）L=(1.1×60.3+1.2×7.1）×0.117=8.7kN，（为了后续计算的方便，应计算两侧边的方木楞支反力）7RA=RD=0.4qL=0.4（60.3+7.1）0.117=3.2kN，比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。3–1-3强度计算（胶合板按15mm考虑）最大正应力σmax=

7、M

8、man/W=0.09×106/3.75×104mm3=2.4N/mm2＜[fm]（按顺纹强度考虑）=15N/mm2，最大剪应力τmax=3Qman/2bh=3×4.7×103/2×

9、1000×15mm2=0.47N/mm2＜[ft]=1.4N/mm2。结论：强度经验算符合要求。3–1-4挠度验算（可采用标准荷载验算）q1=60.3/1.35=44.7kN/mq2=7.1/1.4=5.1kN/m最大挠度Vman=（0.677q1+0.912q2）L4/（100EI）=（0.677×44.7+0.99×5.1）0.1174×1012/100×6000×2.81×105=0.04mm＜[V]=117/250=0.47mm。结论：计算结果符合挠度允许值。3-2现浇梁底（中间二根）1#木楞强度、挠度计算3－2－1荷载计算（

10、中间木楞承受最大荷载，以其作为强度、挠度验算）梁底方木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均布线荷载，q=Rman/1.00m=8.7kN/1.00m=8.7kN/m，3–2–2内力分析按三