一维弹黏塑性固结模型研究

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1、一维弹黏塑性固结模型研究摘要：建模时考虑固结压缩的分段性，引入参考应力状态概念、弹黏塑性屈服准则以及一些其它观点，同时结合殷建华[3]等提出有效应力、应变和蠕变速率的唯一性原则，建立了一个原状土的一维弹黏塑性固结模型。计算表明，该模型能适用于一维条件下任何加载方式的固结模拟，能描述表观前期固结压力的应变率效应、次固结引起的表现前期固结压力增加等一些已被试验证实但不能被太沙基固结理论反映的现象。关键词：固结弹黏塑性屈服准则表观前期固结压力1967年，Bjerrum提出了一个描述土压缩时间效应的模型[1]。该模型首次提出次固结的表观前期固结压力效应，并用时间线概念成

2、功解释次固结的黏滞性行为，但其时间线概念有若干缺陷：①瞬时时间线物理意义不清，忽略了应力-应变关系的时间效应，因为土体同其它工程材料一样，土骨架的屈服应力随应变速率的增加而增加；②Bjerrum的瞬时压缩指加荷瞬间土颗粒间的应力增量就等于所施加荷载，并由此而产生的瞬时沉降，不考虑水动力滞后的影响，因此按Bjerrum的定义，怎样构造饱和软粘土瞬时时间线是个难点；③Bjerrum的时间线是用加载持续作用时间定义的，在多级加载条件下失去参考意义，因此根据它推导的固结模型仅能适用于单级加载条件。针对Bjerrum时间线概念的上述局限性，众多的学者(Hap;Borin,

3、1973;MesriRokhsar,1974;Magnanetal.,1979;ChristieTonks,1985)提出了不同的修正。实际上，各种修正方案的区别仅在于对时间线物理意义的阐述，但对时间线的描述方式基本达成共识，即不能用独立的时间变量（如加载持续时间）来定义时间线，而应用间接时间变量，如等效时间或蠕变速率来定义时间线，不过各位学者对等效时间或蠕变速率所赋予的意义并不相同。YinGraham[2,3]在前人工作的基础上，给出了等效时间的物理解释和数学定义，指出“对特定加载历史的一个状态点，其蠕变速率等于相同应力下从参考点估算的等效蠕变时间所计算的蠕变

4、速率”，并阐明了等效时间与蠕变速率的关系，即对给定状态点，依据蠕变速率求得的时间是等效的，同时在试验的基础上提出有效应力、应变和蠕变速率的唯一性原则。可是绝大多数原状土都有一定的结构性，其压缩曲线有明显的分段性[4]，上述等效时间概念及有效应力、应变和蠕变速率的唯一性原则仅仅描述正常压缩阶段应力-应变关系的特性，不能考虑再压缩阶段在固结过程中的行为，也不能反映表观前期固结压力对固结行为的影响。在本文中，考虑结构性饱和土体固结压缩过程的分段性，同时结合殷建华等提出的有效应力、应变和蠕变速率的唯一性原则，创建了一个与时间相关的一维固结模型。由于在构造模型中提出参考应

5、力状态的概念和一个新的屈服准则，这些措施使本文模型适用于任何加载条件（单级、多级和连续加载条件），并能描述整个固结进程中的孔隙水压及应力、应变随时间的变化规律。1建模基本思想根据结构性黏土的变形机理，可将压缩曲线的第一段视为弹性变形阶段，第二段视为弹黏塑性应变硬化阶段。在弹黏塑性阶段，有效应力、应变和黏塑性蠕变速率的相互关系具有唯一性。与2一维弹黏塑性团结模型推导初始应力状态对土的应力-应变性状有很大影响，而且加载方式不同，初始应力状态会发生变化。下文分两种情况来推导一维弹黏塑性本构方程。2.1单级加载条件下的一维弹黏塑性固结模型推导2.1.1弹性阶段变形计算在

6、有效应力达到相应于表观前期固结压力的屈服应力之前，变形是弹性的，应力-应变关系为ε=Cεrlog(σ´/σ´0)，对此式求时间导数：(1)变形速率由超静孔隙水压力的消散速率控制，可由下列一维固结普遍方程[6]得出。(2)式中：ε为竖向应变；z为排水距离；t为时间；e0为初始孔隙率；e为t时刻时的孔隙率；K是渗透系数；γalstyle="TEXT-ALIGN:center"align=center>(3)用适当的边界条件和初值条件，联立式(1)、式(2)和式(3)可解出固结层中弹性变形阶段的孔隙水压、应变、应力。2.1.2屈服准则根据本文建

7、模思想，这里先推导初始屈服时屈服应力和应变速率应满足的关系。如图1所示，单级加载条件下，初始再压缩(亦即弹性变形)沿OB方向，P0D为参考时间线，其所代表的蠕变速率为；P0是初始再压缩线与正常固结线的交点，坐标为()，、分别为室内常规固结压缩试验条件下测得的表观前期固结压力和应变，为初始屈服时的变形速率，它与参考时间线所代表的蠕变速率相等；OB和P0D的斜率分别为Cεr(Δε/Δlogσ´)和Cεc(Δε/Δlogσ´)，上述参数都可由常规压缩试验得出。由于表观前期固结压力(亦即初始屈服应力)的大小与应变速率相关，因此应变率不同，初始屈服

8、点的位置必不相同，但无论