主跨56米现现浇连续梁支架方案验算

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1、主跨56米现现浇连续梁支架方案验算一、施工方案介绍模板采用1.5cm厚竹胶板；纵向上分配梁采用10cm×10cm方木，翼缘板下布置间距0.4米，腹板侧面布置间距0.3米，腹板下间距0.2米，跨中底板下布置间距0.4米，0#梁段底板下布置间距0.2米，边跨端隔板段底板下布置间距0.3米；底板和腹板下横向上分配梁采用15cm×15cm方木，布置间距都为0.6米，立杆采用φ48×3.5mm碗扣式支架，水平连接杆件有0.3米、0.6米、0.9米和1.2米四种规格，步距为1.5米，横向间距为0.3米、0.6米、0.9米和1.2米四种，纵向间距都为0.6米；横向下分配梁采用采用15cm×1

2、5cm方木，纵向布置间距为0.6米；纵向下分配梁采用单层贝雷片，横向连接支撑架采用0.45米、0.9米和1.35三种型号；门洞处都采用两排三层的贝雷片做临时墩柱；10米门洞处基础采用条形扩大基础，采用C20素混凝土浇注，每个长25米，宽1.5米，高0.3米，8米门洞处基础采用条形扩大基础，采用C20素混凝土浇注，每个长13.5米，宽1.5米，高0.5米；支架和门洞处原地面地基应做换填处理，处理后的地面地基承载力≥150KPa。支架段传力途径为：模板纵向上分配梁横向上分配梁立杆混凝土基础处理后地面基础（σ≥150KPa)。门洞段传力途径为：模板纵向上分配梁横向上分配梁立杆横向下分

3、配梁纵向下分配梁临时墩柱混凝土基础处理后地面基础（σ≥150KPa)。二、结构检算箱梁混凝土竖向荷载取值为q砼=γcH，模板荷载取值为q模=2KN/m2，设备和人员荷载取值为q均=1KN/m2；砼浇注作用于底模冲击及振捣荷载q冲=2KN/m2；砼浇注作用于侧模冲击及振捣荷载q冲=4KN/m2；混凝土竖向荷载和模板荷载的荷载分项系数取为1.2，施工荷载的荷载分项系数取为1.4。（一）、模板检算模板采用1.5cm厚竹胶板，由于模板单个受力单元最长边为1.2米，1200/15=80＜100，属小跨度连续梁，面板可按三跨连续梁检算。模板力学参数有：E=7.6GPa，[σ]=80MPa，

4、W=bh2/6，I=bh3/12，[f]=L/400。工况一、受力单元宽0.2米，长0.6米，模板以上砼高4.35。按照计算简图，q=(1.2×(4.35×26+2)+1.4×(1+2))×0.6=85.392KN/mMmax=qL2/10=85.392×0.22/8=0.427KNmσ=Mmax/W=427/(0.6×0.015×0.015/6)=19MPa＜[σ]=80MPa,f=0.677ql4/(100EI)=0.677×85.392×103×0.24/(384×7.6×109×10-9×0.6×153/12)=0.19mm＜[f]=L/400=200/400=0.5m

5、m强度和刚度满足要求。工况二、受力单元宽0.3米，长0.6米，模板以上砼高3.05米。按照计算简图，q=(1.2×(3.05×26+2)+1.4×(1+2))×0.6=61.056KN/mMmax=qL2/10=61.056×0.32/8=0.687KNmσ=Mmax/W=687/(0.6×0.015×0.015/6)=30.5MPa＜[σ]=80MPa,f=0.677ql4/(100EI)=0.677×61.056×103×0.34/(384×7.6×109×10-9×0.6×153/12)=0.68mm＜[f]=L/400=300/400=0.75mm强度和刚度满足要求。工

6、况三、受力单元宽0.4米，长0.6米，模板以上砼高1.2米。按照计算简图，q=(1.2×(4.35×26+2)+1.4×(1+2))×0.6=26.424KN/mMmax=qL2/10=26.424×0.42/8=0.528KNmσ=Mmax/W=528/(0.6×0.015×0.015/6)=23.5MPa＜[σ]=80MPa,f=0.677ql4/(100EI)=0.677×26.424×103×0.44/(384×7.6×109×10-9×0.6×153/12)=0.9mm＜[f]=L/400=400/400=1.0mm强度和刚度满足要求。（二）、纵向分配梁验算纵向分配梁

7、采用10cm×10cm方木，方木的力学参数如下：W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3,Im=bh3/12=10×103/12=833.3cm4,[σ]=9.5MPa，[f]=l/400。按简直梁均布荷载结构分别进行检算，计算跨度为0.6米。翼缘板下布置间距0.4米，腹板侧面布置间距0.3米，腹板下间距0.2米，跨中底板下布置间距0.4米，0#梁段底板下布置间距0.2米，边跨端隔板段底板下布置间距0.3米。工况一、跨度为0.6米，砼高4.35米(0#梁段根部腹板)，布置间距0.2