高速桥梁工程麻尾大桥设计计算书

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1、麻尾环线——跨兰海高速桥梁工程麻尾大桥计算书二○一七年十月·杭州麻尾大桥下部结构计算书本桥梁上部结构为（35+50+35）米等高度连续钢箱梁结构，下部结构桥台采用肋板式桥台，桥墩采用柱式墩，墩台基础采用扩大基础。地质资料依据：《麻尾大桥工程地质勘察报告》贵州金山水工环岩土工程有限公司（2017.10）一、桥台验算：桥台采用肋板台；基础采用两阶扩大基础。基础尺寸为11.4×9.5×1.2m，襟边1m；肋板高16m，宽1.4m；本次计算结合有限元软件MIDAS计算,桥台上部荷载恒荷载为N1=2000KN，活荷载N2=2500KN,单个桥台其中盖3333梁为37.

2、5m，耳背墙与挡块共30m，一个肋板75m，基础215m，桥梁构件安全系数为1.1，支座摩阻系数为0.03，具体参数见下表：0号台肋板底组合(顺桥向配筋整体计算)恒载(KN)2000肋板高度(m)16.000γ0活载(KN)2500肋板混凝土(m³)150.001.1基础(m³)215基础高度(m)2.4µ基本组合频遇组合准永久组合0.03竖向力(KN)1395594058655弯矩(KN·m)12679609600号台基础底组合(顺桥向配筋整体计算)基本组合频遇组合准永久组合标准组合竖向力(KN)21050155301403015530弯矩(KN·m)14

3、571104110411041、肋板截面强度及裂缝验算桥台台身高度较高，台后填土放坡采用二级放坡至台前，本次考虑台前土压力与台后土压力相互抵消。肋板截面按照矩形截面压弯构件计算，采用桥梁通7.78版本对强度复核，按照承载能力极限状态进行验算；裂缝计算内力时，采用正常使用极限状态设计时的作用频遇效应组合，计算结果如下：1/9对于钢筋混凝土构件计算的最大裂缝宽度限值0.2mm，根据计算结果显示强度及裂缝均满足要求。2、基础承载力验算：根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）4.2.2条，当基底单向偏心受压，承受竖向力N和弯矩M共同作用时，应满

4、足：γR—地基承载力容许值抗力系数基础承载力验算，按正常使用极限状态的频遇效应组合，其中可变作用的频遇值系数取1.0。155301104P=+=0.15MPa11.4×9.511.4×9.5×9.5/62/9根据《麻尾大桥工程地质勘察报告》，基础地基持力层承载力基本容许值[fa0]=1500KPa=1.5MPa;根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）3.3.4条计算出:f[a]=1500+3×(9.5−2)+0=1522.5KPa基底最大应力Pmax=0.15MPa≤γR[fa0]=1.0×1.5=1.5MPa.基础承载能力满足要求。3

5、、基础稳定性验算：1）、抗倾覆验算：根据规范《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）4.4条，桥涵墩台基础的抗倾覆稳定，按下式计算：3/9验算时，桥墩考虑为轴心受压构件，顺桥向桥墩基础长度为4.8m，故s=2.4m,故：408∗2.5+372∗3.16+973.5∗1.85+4500∗0.87+0+2000∗0.03∗18.4e=15530=0.5812.4k==4.130.581桥墩抗倾覆稳定性系数k0=4.13≥1.5，满足规范要求。2）、抗倾覆验算：根据规范《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）4.4条，桥涵墩台基础的

6、抗滑移稳定，按下式计算：根据《麻尾大桥工程地质勘察报告》岩土参数指标μ=0.5，故：0.5×15530+90k==87.290桥墩抗滑移稳定性系数kc=87.2≥1.3，满足规范要求。4/9二、桥墩验算：桥墩采用双柱式墩柱，两阶扩大基础，基础尺寸为8.8×4.8×1.2m，墩柱高13.75m，直径1.6m；盖梁高1.5m，宽1.8m。桥墩上部荷载恒荷载为N1=6000KN，活荷载N2=3500KN，桥梁构件安全系数为1.1，支座摩阻系数为0.03，具体参数见下表：1号墩柱底组合(顺桥向配筋整体计算)恒载(KN)6000墩柱高度(含盖梁)(m)15.250γ0

7、活载(KN)3500下部混凝土(m³)78.661.1承台(m³)78.34基础高度高度(m)2.4µ基本组合短期组合长期组合0.03竖向力(KN)16010115459445弯矩(KN·m)3623274527451号墩承台底组合(顺桥向配筋整体计算)标准组基本组合短期组合长期组合合竖向力(KN)18595135041140413504弯矩(KN·m)41943177317731771、墩柱截面强度及裂缝验算本次计算采用桥梁通7.78版本对墩柱截面配筋验算级强度复核，按照承载能力极限状态进行验算；裂缝计算内力时，采用正常使用极限状态设计时的短期效应组合，计

8、算结果如下：5/9根据计算结果显示，截面强度复核满足