鱼液蒸发装置设计毕业论文

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1、鱼液蒸发组合装置设计工艺条件与技术参数管程壳程设计压力Mpa0.60.6设计温度℃11065介质鱼液蒸汽焊缝系数0.850.85腐蚀裕度mm1.0传热面积m215设备类别一类受压元件材料及数据以下数据来自GB150-1998壳体圆筒材料16MnR查表4-1，65℃设计温度下的许用应力查表F5,65℃金属11温度下弹性模量查表F6,65℃金属温度下平均线性膨胀系数mm/mm·℃管箱圆筒材料：16MnR查表4-3，65℃设计温度下的许用应力查表F5,65℃金属温度下弹性模量换热管材料20号钢GB8163查表4-3，

2、110℃设计温度下的许用应力查表F1，110℃设计温度下的屈服应力查表F5,110℃金属温度下弹性模量查表F6,110℃金属温度下平均线性膨胀系数mm/mm·℃管板材料：20号钢JB4726查表4-5，65℃设计温度下的许用应力查表F5,110℃金属温度下弹性模量1.根据已知条件，确定换热管数目和管程数：选用的换热管材料为20钢。管长1500mm。换热管的布置：采用正三角形布管方式。选择强度焊接,管心距t=32mm。2,计算换热管根数则换热管数目：根取整n=137根管程数：对于固定板式换热器，可选单管程或双管程

3、，为成本计，本设计采用单管程。管子排列方式的选择（1）采用正三角形排列（2）选择强度焊接,由表1.1查的管心距t=32mm。表1.1常用管心距管外径/mm管心距/mm各程相邻管的管心距/mm192538253244324052384860（1）采用正三角形排列，当传热管数超过127根，即正六边形的个数a>6时，最外层六边形和壳体间的弓形部分空间较大，也应该配置传热管。不同的a值时，可排的管数目见表1.2。具体排列方式如图1，管子总数为根。表1.2排管数目正六角形的数目a正三角形排列六角形对角线上的管数b六角形内

4、的管数每个弓形部分的管数第一列第二列第三列弓形部分的管数管子总数13772519193737374961615119191613127127715169318187817217424241919271530301102133163636711233977424391225469848517132754792666131429631105907211531721116102823163381712711493117359191381261045183710271491381165193914111512162

5、1303204112611613419814592143138717147228161622451519181582461765234716571916926419213、壳程选择壳程的选择：简单起见，采用单壳程。4、壳体内径的确定换热器壳体内径与传热管数目、管心距和传热管的排列方式有关。壳体的内径需要圆整成标准尺寸。以400mm为基数，以100mm为进级档，必要时可以50mm为进级档。对于单管程换热器，壳体内径公式式中，t为管心距，单位mm；为传热管外径，单位mm。对于正三角形排列将代入，得到取13，结合换热

6、管的排布图稍加圆整可选定布管限定圆式中—限定圆直径，mm；—壳体公称直径，mm；一般不小于10mm，且mm故=10mm；2.5.2管孔参考文献，管孔内径壁厚设计设计压力Pc=0.6MPa，设计温度t=65℃，内径=500mm，圆筒焊接采用双面焊或相当于双面焊的全焊透对接焊缝，局部无损探伤，由给定的换热器设计工艺条件与技术知焊接接头系数Φ=0.85。参考文献，查得16MnR在设计温度下65℃时的许用应力：170试验温度下110℃时的许用应力：170筒体文献7式中—计算厚度，㎜；—计算压力，取设计压力0.6；—圆筒

7、内径，㎜；—许用应力—负偏差，mm；—腐蚀裕度，mm；管板布管区的当量直径与壳程圆筒内径之比系数、，按查GB151-1999图25和图26，；无法兰，故管箱按，查GB151-1999图25得；查GB151-1999图26得=0.0009管箱、圆筒与法兰的旋转刚度参数壳程圆筒按，查GB151-1999图25得；查GB151-1999图26得=0.0009壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数壳体带波形膨胀节时，换热管与壳程圆筒的热膨胀变形差设定换热器制造环境温度壳体不带波形膨胀节时，换热管束与圆筒刚度比假定管板厚度管、壳程

8、腐蚀裕量均为1.0mm管板有效厚度换热管有效长度根据GB151-1999表27,因温差不超过50℃，故不设置膨胀节。圆筒名义厚度=0.8，=1.0mm；根据参考文献最小厚度取10mm。详见下表有效厚度水压试验16MnR屈服极限水压试验校核换热器壳径的标准尺寸mm文献公称直径/mm325400500600700800900100011001200最小壁厚/mm8101214二列管换热器零