扣件式钢管脚手架计算实例

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1、扣件式钢管脚手架计算实例一、结构扣件式钢管脚手架主要由钢管和扣件组成。钢管一般采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，或外径51mm、壁厚3-4mm的无缝钢管；扣件包括直角、回转和对接扣件。整个脚手架系统则由钢脚手板（竹脚手板）、小横杆、大横杆、立杆和剪刀撑、拉结件以及连接它们的扣件组成。一般建筑扣件式钢管脚手架的构造参数见表1。扣件式钢管脚手架构造参数（单位：m）表1项目构造形式立杆大横杆步距操作层小横杆间距剪刀撑连墙杆内立杆离墙距离横距纵距砌筑单排双排—0.251-1.51-1.51.4-21.4-21.80.670.7-1设置位置：1、两端双跨内；

2、2、中间每隔30m净距双跨内；3、设在外侧。与地面成45°~60°夹角。每隔2步4跨设置一根装修单排双排—0.251-1.51-1.51.4-21.4-21.80.7-10.7-1二、荷载作用在脚手架上的荷载一般有施工荷载（操作人员和材料及其设备等重力）和脚手架自重力。各种荷载的作用部位和分布可按实际情况采用。脚手架用小横杆附在砖墙上（单排）或用拉结杆与建筑物拉结。荷载的传递顺序是：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→底座→地基。三、小横杆1、小横杆按简支梁计算。按实际堆放位置的标准值计算其最大弯距，其弯曲强度按下式核算：б=≤f（1－1）其中MxWn：б－大、小

3、横杆的弯曲应力；Mx－大、小横杆计算的最大弯矩；Wn－大、小横杆的净截面抵抗矩；f－钢管的抗弯、抗压强度设计值。f=205N/mm2。2、将荷载换算成等效均布荷载，按下式进行挠度核算：5qL4384EI　ω=≤[ω]（1－2）其中：q－脚手板作用在小横杆上的等效均匀荷载；L－大、小横杆的跨度；E－钢材的弹性模量；I－大、小横杆的截面惯性矩；ω－受弯构件的挠度；[ω]－受弯杆件的容许挠度。取1/150四、大横杆1、大横杆按三跨连续梁计算。用小横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置计算其最大弯矩值，其弯曲强度按下式核算：MxWnб=≤f（1－3）当脚手架外侧有

4、遮盖物或有六级以上大风时，须按双向弯曲求最大组合弯矩，再进行核算。2、将标准值的最大反力值进行最不利荷载布置求其最大弯矩值，然后换算成等效均匀布置，按下式进行挠度核算：0.99q’L4100EIω=≤[ω]（1－4）其中：q’－大横杆上等效均布荷载。五、立杆1、脚手架立杆的整体稳定，按图2示轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。NA（1）不考虑风载时，立杆按下式核算：≤KAKHf（1－5）其中：N－格构式压杆的轴心压力；N=1.2（n1Nck1+Nck2）+1.4NQk其中：n1－脚手架的步距数；Nck1－脚手架自重产生的轴力高

5、为一个步距，宽为一个纵距的脚手架。自重查表2；Nck2－脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距的重力可查表3；NQk－一个纵距内架子的施工荷载标准值产生的轴力，可查表4；－格构式压杆整体稳定系数，按换算长细比λ2=μλx，由表5查取；A－脚手架内外排立杆的毛截面之和；KA－与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合时，KA=0.7；单根时，KA=0.85；KH－与脚手架高度有关的调整系数；当H≤25m时取0.8；H≤25m时，KH按下式计算：11+H100KH=其中：H－脚手架高度（m）（2）考虑风载时按下式核算：Mq1A1NA+≤KAKHf（

6、1－6）其中：q1－风荷载作用于格构式压杆的线荷载；A1－内排或外排的单排立杆危险载面的毛截面积；q1H28M－风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩，可按M=计算；H1－连墙件的竖向间距。2、双排脚手架单杆稳定性按下式核算：N1A1+бm≤KAKHf（1－7）当底步步距较大，而N1及上步步距较小时，此项计算起控制作用。其中：1－按λ1=h1/i1查表5得的稳定系数其中：h1－脚手架底步步距或门洞处的步距i1－内排或外排立杆的回转半径。бm－操作处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力，当施工荷载Qk=2000N/m2时，取бm=35N/mm2；当Qk=3000N/m

7、2时，取бm=55N/mm2；非施工层的бm=0。六、脚手架与结构的连接1、连接件抗拉、抗压强度按下式计算：N1（Nc）Anб=≤0.85f（1－8）其中：N1（Nc）－风荷载作用对连墙点处产生的拉力或压力，由下式计算：N1（Nc）=1.4H1L1ωk其中：H1L1－连墙点的竖向及水平间距；ωk－风荷载标准值；An－连接件的净截面积。2、连接件与脚手架及主体结构的连结强度按下式计算：N1（Nc）≤[Nc]（1－9）其中：[Nc]－连接件的抗压或抗拉设计承载力，采用扣件时，[Nc]=6KN/只七、最大搭设高度双排扣件式钢管脚手架一般搭设高度不宜超过50m，超过

8、时，应采取分段搭设或分段卸荷措施。由地面起或挑梁上的