40Cr钢热变形行为及热加工图_郭卜瑞

《40Cr钢热变形行为及热加工图_郭卜瑞》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在学术论文-天天文库。

第30卷第2期塑性工程学报Vol.30No.22023年2月JOURNALOFPLASTICITYENGINEERINGFeb.2023引文格式:郭卜瑞,徐佳炜,刘世媛,等.40Cr钢热变形行为及热加工图[J].塑性工程学报,2023,30(2):97-104.GUOBurui,XUJia-wei,LIUShiyuan,etal.Hotdeformationbehaviorandhotprocessingmapof40Crsteel[J].JournalofPlasticityEngineering,2023,30(2):97-104.40Cr钢热变形行为及热加工图郭卜瑞,徐佳炜,刘世媛,单德彬,徐文臣(哈尔滨工业大学金属精密热加工国家级重点实验室,黑龙江哈尔滨150001)摘要:为研究40Cr钢的热变形行为和热加工性能,在Gleeble1500型热模拟试验机上对40Cr钢进行了不同参数下的等温热压缩试验,建立了包含再结晶特征的40Cr钢高温流变应力模型,并绘制了其热加工图。结果表明,所建立的流动应力模型能够很好地预测40Cr钢不同热变形条件下的应力-应变曲线。观察了不同变形条件下热压缩试样的微观组织,发现失稳区域为不完全动态再结晶的“项链”组织,非失稳区域中耗散值较小区域和较大区域分别为平均晶粒尺寸为128.2和20.4μm的动态再结晶组织,验证了热加工图的可靠性。结合微观组织观察和热加工图分析,可以确定40Cr钢的最佳热加工区域为温度1050~1150℃、应变速率1~10s-1。关键词:40Cr钢;动态再结晶;高温流变应力模型;热加工图;微观组织中图分类号:TG142.1+4文献标识码:A文章编号:1007-2012(2023)02-0097-08doi:10.3969/j.issn.1007-2012.2023.02.012Hotdeformationbehaviorandhotprocessingmapof40CrsteelGUOBu-rui,XUJia-wei,LIUShi-yuan,SHANDe-bin,XUWen-chen(NationalKeyLaboratoryforPrecisionHotProcessingofMetals,HarbinInstituteofTechnology,Harbin150001,China)Abstract:Tostudythehotdeformationbehaviorandhotworkabilityof40Crsteel,theisothermalhotcompressiontestswithdifferentpa-rameterswerecarriedoutonGleeble1500thermalsimulator,hightemperaturerheologicalstressmodelincludingrecrystallizationcharac-teristicsof40Crsteelwasestablished,andthehotprocessingmapwasdrawn.Theresultsshowthattheestablishedmodelcanwellpre-dictthestress-straincurveof40Crsteelunderdifferenthotdeformationconditions.Themicrostructureofhotcompressionspecimenwasobserved.Itisfoundthattheinstabilityregionpresentsa“necklace”microstructurewithincompletedynamicrecrystallization,andthenon-stabilityregionswithasmallerdissipationvalueandlargerdissipationvaluearedynamicrecrystallizationmicrostructurewithaveragegrainsizesof128.2and20.4μm,respectively,whichverifiesthereliabilityofthehotprocessingmap.Combinedwiththemicrostruc-tureobservationandthehotprocessingmapanalysis,itisdeterminedthattheoptimalhotprocessingzoneof40Crsteelisthetemperaturesof1050-1150℃andstrainratesof1-10s-1.Keywords:40Crsteel;dynamicrecrystallization;hightemperaturerheologicalstressmodel;hotprocessingmap;microstructure立其在热加工过程的合理材料动态响应模型,对于引言热加工能力预测和加工工艺制定具有重要的指导意[1]义。伍来智等建立了40Cr钢变形过程中峰值应力40Cr钢是我国用量较大的合金调制钢,具有较和Z参数的关系,并通过拟合得到了再结晶晶粒尺[2]高的强度和良好的韧性,被广泛应用于轴类、连杆、寸的表达式。余星星等给出了40Cr钢峰值应力和[1]螺栓和重要齿轮等关键承力零件。40Cr钢在热变Z参数的关系的详细推导,并对再结晶阶段一些特形过程中经历加工硬化和-动态回复/动态再结晶两征物理量进行了确定。然而关于其在锻造温度区间阶段,是具有明显动态再结晶特征的金属材料,建包含两阶段变形的流变应力模型却鲜有报道。此外,基金项目:国家重点研发计划(2018YFB1309100)通信作者:徐文臣,男,1976年生,博士,教授,主要从事难变形材料精密塑性成形研究,E-mail:xuwc_76@hit.edu.cn第一作者:郭卜瑞,男,1998年生,硕士研究生,主要从事铝合金、钢等塑性成形研究,E-mail:20S009124@stu.hit.edu.cn收稿日期:2022-04-15;修订日期:2022-10-24

198塑性工程学报第30卷热加工图能够反映不同变形条件下材料内部组织的变化并评估材料的可加工性,是优化材料热加工工艺的重要工具。利用热加工图可以分析和预测材料在不同变形条件下的变形特点和变形机制,进而获[3]得热加工的不安全区域。为更好地研究40Cr钢的锻造性能和热加工工艺,并对其多工序锻造过程组织性能实现有效调控,需要深入分析和表征其热变形行为,并建立合理的热加工图。为此,本文通过不同工艺参数下的等温压缩试验研究40Cr钢的热变形行为,建立其包含动态再结晶特征的高温流变应力模型,绘制其在850~图1动态再结晶应力-应变曲线1150℃、0.1~10s-1条件下的热加工图。Fig.1Stress-straincurveofdynamicrecrystallization程中的应力是基于加工硬化-动态回复和动态再结1实验材料与方法晶两个阶段来建立的[4]。高温变形过程中,材料弹性变形表现的不显著,获得的应力-应变曲线中应本文热压缩模拟试验选用材料为40Cr钢棒料,力值的起点通常为屈服应力σ。0其化学成分(%,质量分数)为C:0.42%,Mn:变形初期,加工硬化和动态回复软化交互作用,0.65%,Cr:0.89%,Mo:0.0093%,Cu:0.0855%,其中加工硬化占据主导地位,表现为随着应变的增P:0.021%,S:0.013%。通过线切割从坯料上切取加,应力快速增加。随应变增加至临界应变ε,动c试样,直径为Φ6mm,高度为9mm。在Gleeble1500态再结晶机制启动。随软化效果变强,加工硬化率型热模拟试验机上对40Cr钢进行不同参数下的等温的值由正转负,表现为随应变的增加,应力达到峰热压缩试验,获得其应力-应变曲线。值应力σ后降低。随应变的继续增加,再结晶软化p试样以20℃·s-1的速度加热至1200℃,并在和加工硬化能力接近,表现为应力最后在稳态应力该温度下保温5min以保证试样组织完全奥氏体化,σ附近轻微波动。ss随后以10℃·s-1的速度将试样温度降至变形温度热变形初期,主要机制为加工硬化和动态回复。并保温15s,以保证试样温度分布均匀,随后分别两者的交互作用导致位错密度增加,可由式(1)以不同应变速率开展热压缩试验。选取的应变速率描述[5]:分别为0.01、0.1、1和10s-1,温度分别为850、dρ950、1050和1150℃,变形程度为60%。计算其最=k1ρ-k2ρ(1)dε大真应变约为0.916,变形后立刻将热压缩试样浸式中:ρ为位错密度;ε为真应变;k为加工硬化1于水中淬火,以保留其高温变形后的微观组织。将项系数;k为动态回复软化项系数。2热压缩后的试样沿轴线切开,抛光后用过饱和苦味当ε=0时,对应的σ为屈服应力,位错密度0酸溶液腐蚀,然后在光学显微镜下观察其显微组织。为:ρ=ρ(2)02实验结果与讨论式中:ρ0为初始位错密度。将式(2)代入式(1)积分得到:kk22.140Cr钢高温流变应力模型建立kk-2ε-2ρ=1-12+ρ2(3)eeε(0)40Cr钢是具有显著动态再结晶特征的金属材kk22料。在变形过程中,其应力-应变曲线存在明显的dρ当=0时,对应的应力为饱和应力σ,位错s再结晶特征,如图1所示,其中σ为变形过程仅dεWH存在加工硬化和动态回复机制的应力,σ为应力,密度为:2σs为饱和应力,σss为稳态应力,σ0为屈服应力,=k1ρ(4)s()σc为动态再结晶临界应力,σp为峰值应力,ε为应k2变,εc为临界应变,εp为峰值应变。通常,变形过式中:ρs为加工硬化与动态回复软化平衡时对应的

2第2期郭卜瑞等:40Cr钢热变形行为及热加工图99饱和位错密度。将式(4)代入式(3)中,得到:Q·actlnε+=n·ln[sinh(ασ)]+lnA(12)kε-2RT=σ+(σ-σ2σ)e,ε<ε(5)WHs0sc·根据式(12)取lnε对ln[sinh(ασ)]及随应变增加至ε,动态再结晶机制启动。通过cln[sinh(ασ)]对1/T的偏导,可以分别获得n的第引入动态再结晶动力学方程对动态再结晶阶段进行2个近似值和激活能Q的表达式:[6]act描述,动态再结晶动力学模型可用式(6)表示:·■ε-εnd■■|∂lnε=1-exp|-kc|n={}Xdrx|d()|,ε≥εc(6)|∂ln[sinh(ασ)]T■εp■||式中:X为动态再结晶分数;k和n为材料常■∂ln[sinh(ασ)](13)drxdd|[7]|Q=Rn1数。X可以从应力-应变曲线上得到体现(图actdrx{∂()}[8-9]|■T·ε1)。X与应力参数间关系可用式(7)表示:drx·σWH-σ由lnε-lnσp关系可得n的近似值n′=10.1277,X=,ε≥ε(7)drxσ-σc·sss如图2a所示,由lnε-σ关系可得β=0.0888,如图p结合式(6)与式(7)可以得到动态再结晶阶2b所示,计算可得α=0.008766。ln[sinh(ασ)]-p段的应力表达式:1000/T关系中回归斜率的平均值近似为5.6165×σ=σ-(σ-σ)·3·WHsss10,如图2c所示,lnε-ln[sinh(ασp)]关系中回n■ε-εd■归斜率的平均值近似为7.4109,如图2d所示,代c1-exp|-k|,ε≥ε(8){|d(ε)|}c入式(13)计算可得到40Cr的再结晶激活能Q=■p■act通过结合式(5)和式(8)对应的两阶段应力346kJ·mol-1。将再结晶激活能Q代入式(10)act模型,建立可以描述金属热变形过程中动态再结晶中计算出不同变形条件下的Z参数,随后由lnZ-行为的应力模型,如式(9)所示。ln[sinh(ασ)]的关系获得n与lnA的准确值,如图pkε■213|-22e所示,n=7.3616、A=2.0363×10。σ=σ+(σ-σ)e,ε<ε|WHs0sc对式(10)整理求解可得:|σ=σ-(σ-σ)·■WHsss(9)121|n1Zn■Zn■2■ε-εd■σ=ln+|+1|(14)|1-exp|-kc|,ε≥εpα{(A)|(A)|}|{|d(ε)|}c■■■■p■2.240Cr钢高温流变应力模型参数的确定将上述计算得到的参数代入式(14)可得:1金属热变形是热激活的过程。SELLARSCM■■·346000■7.3616|||εexp|[6]()等认为变形温度及应变速率对应力的影响可用式σp=114.08ln■|RT|+|||13|(10)描述:■■2.0363×10■21·Qactn■■·346000■7.3616■2■Z=εexp()=A[sinh(ασ)](10)|||εexp()|||||RT■|RT|+1■■(15)·||||||式中:Z为Zener-Hollomon参数;ε为应变速率;■|■2.0363×1013|■■■Q为变形激活能;T为变形温度;R为摩尔气体常act绘制加工硬化率θ和应力σ的关系曲线,如图数;A、n和α为待定材料常数。3所示。当应力值达到峰值应力σ时,加工硬化率p式(10)在低、高应力条件下可近似为:θ为0MPa,随后转为负值,当加工硬化率θ再次为n′Z≈Aσ,ασ<0.810MPa时,应力为稳态应力σ。峰值应力对应应变{ss(11)Z≈Aexp(βσ),ασ>1.22即峰值应变ε。曲线拐点处为临界点,可以获得临p·取待定常数n′=n,在低应力时可由lnε-lnσ的界应变εc和临界应力σc。饱和应力σs无法直接获回归关系得到n的第1个近似值。在高应力时可由得,由σc处延续曲线,曲线与σ轴的交点为σs。·lnε-σ的回归关系得到β的一个近似值。因此可根此外屈服应力σ0可以通过应力-应变曲线直接获据α=β/n得到α的近似值。由式(10)中的符号得,将应力-应变曲线上的ε和σ代入式(5),可两侧取对数可得:以计算出不同变形条件下的k2值。

3100塑性工程学报第30卷图2σp与Z参数的关系及模型的预测精度(a)ln·ε-lnσ(b)ln·ε-σ(c)ln[sinh(ασ)]-1000/T(d)ln·ε-ln[sinh(ασ)](e)lnZ-ln[sinh(ασ)](f)模型预测精度pppppFig.2RelationshipofσpandZparameterandpredictionaccuracyofmodel(a)ln·ε-lnσ(b)ln·ε-σ(c)ln[sinh(ασ)]-1000/T(d)ln·ε-ln[sinh(ασ)](e)lnZ-ln[sinh(ασ)]ppppp(f)Predictionaccuracyofmodel图3不同变形条件下40Cr钢加工硬化率曲线(a)0.01s-1(b)0.1s-1(c)1s-1(d)10s-1Fig.3Workhardeningratecurvesof40Crsteelunderdifferentdeformationconditions

4第2期郭卜瑞等:40Cr钢热变形行为及热加工图101获得参数中峰值应变ε、临界应力σ、屈服应料常数k和n,X可以用下式表示:pcdddrx2.2104力σ0和动态回复软化项系数k2,计为X,则Z参数■ε-εc■X=1-exp|-1.1616|(21)建立指数经验公式为:drx|(ε)|■p■mX=kZ(16)2.340Cr钢高温流变应力模型验证式中:k和m为待定常数。按上述步骤建立40Cr钢高温流变应力模型,如上述各参数与Z参数关系如下:式(22)所示。实验值和模型对40Cr钢流变应力-■ε=0.01007Z0.0987|p应变曲线的预测值对比如图4所示。|σ=4.2537Z0.1022|ckε■(17)■2σ=5.9125Z0.0680|-2|0|σWH=σs+(σ0-σs)e,ε<εc||-0.0811■k2=194.16Z|σ=σWH-(σs-σss)·|n采用如式(18)形式的临界应变模型。|■ε-εd■c1-exp|-k|,ε≥εε=0.92ε(18)|{|d(ε)|}ccp|■p■根据蠕变方程饱和应力σs和稳态应力σss可以|·346000建立与Z参数关系如下:|Z=ε·exp()RT|-1-20.1346σs=114.08×sinh(1.630×10Z)||ε=0.01007Z0.0987p{=114.08×sinh-1-30.1585(19)■(22)σss(6.090×10Z)|εc=0.92εp动态再结晶百分数X可以体现在应力-应变|=5.9125Z0.0680drxσ|0曲线上(图1),其表达式如式(7)所示。式(7)|-1-20.1346σ=114.08×sinh(1.630×10Z)|s可改写为:|σ=114.08×sinh-1(6.090×10-3Z0.1585)ssε-ε|cln[-ln(1-X)]=lnk+nln|k=194.16Z-0.0811drxdd(ε)(20)2p|k=1.1616从实验曲线获得不同应变下的ln[-ln(1-X)]|ddrx||n=2.2104和ln[(ε-εc)/εp]数据,进行回归分析可以得到材■d图4实验值和40Cr钢流变应力模型预测值对比(a)850℃(b)950℃(c)1050℃(d)1150℃Fig.4Comparisonbetweenexperimentvaluesandpredictionvaluesofflowstressmodelof40Crsteel

5102塑性工程学报第30卷为验证模型的准确性,引入相关系数R和平均绝首先通过式(25)计算应变速率敏感指数m:s对相对误差e,计算方法见式(23)和式(24)。∂lnσAAREm=(25)Ns·--∂lnε∑(Ei-E)(Pi-P)i=1引入功率耗散因子η,用以表征成形过程中微R=(23)NN观组织演变消耗能量的比例,根据式(26)计算功--22∑(Ei-E)∑(Pi-P)i=1i=1率耗散因子η:N-P1Eii12mseAARE=∑×100%(24)η=2(1-)=(26)Ni=1Ei1+ms1+ms--·式中:Ei和Pi分别为实验数据及预测数据;E和P失稳判据ξ取决于热加工温度T及应变速率ε,分别为Ei和Pi的平均值;N为实验样本数量。在动态材料的模型中,应用最广泛的判据由ZIE-实验值与预测值的相关性如图2f所示,R=GLERH等[18]提出,表达式如式(27)所示。在功0.9836,eAARE=7.32%,验证了模型的准确性,其率耗散图上标出该参数的负值区域即可得到材料的中变形条件为1050℃、1s-1和10s-1以及1150℃、热加工图。10s-1的预测值偏差较大,其原因可能与高温高速∂ln[m/(m+1)]·ssξ(ε)=+m<0(27)·s热压缩变形时变形热迅速累积导致材料内部温升有∂lnε关。计算得出不同变形温度和应变速率下的功率耗2.440Cr钢热加工图建立散因子η和失稳判据ξ,并将其插值绘制得出热加热加工图是用于优化热加工工艺的重要工具,工图。通过上述方法分别绘制真应变为0.4、0.9的可以描述材料在不同变形温度、应变速率下塑性变40Cr钢的热加工图,如图5所示。在热加工图中,形能力。基于动态材料模型[10](DynamicMaterials阴影部分为加工失稳区,等值线上数字为功率耗散Model,DMM)构建功率耗散图,基于塑性失稳判因子η值。断准则构建塑性失稳图,将功率耗散图与塑形失稳应变为0.4时,所有区域的功率耗散因子整体图叠加可得到热加工图。利用热加工图可以判断材偏低,如图5a所示,其原因是在该应变条件下动态料塑性加工过程中的安全区和危险区,从而合理地再结晶发生时间较短,微观组织转变耗散能量比例制定材料热加工工艺和控制材料微观组织结构的目占变形消耗能量比例较小。随着应变的增加,动态的。近年来,热加工图在钛合金、镍基高温合金、再结晶充分进行,热加工图所有区域的功率耗散因[11-17]钢、铝合金等有着广泛运用。子整体上升,如图5b所示。图5不同应变下的热加工图(a)0.4(b)0.9Fig.5Hotprocessingmapswithdifferentstrains变形前热压缩试样的原始组织为晶界平直的等主要集中在低温高应变速率的区域I,此区域中变轴晶粒,平均晶粒尺寸为79.6μm,如图6a所示。形条件为850℃、10s-1的热压缩试样的微观组织当应变为0.916时,从热加工图中可以看出失稳区为不完全动态再结晶,如图6b所示。微观组织晶粒

6第2期郭卜瑞等:40Cr钢热变形行为及热加工图103图6变形前和不同变形条件下真应变为0.916时热压缩试样的微观组织(a)变形前(b)850℃、10s-1(c)1050℃、0.01s-1(d)1150℃、10s-1Fig.6Microstructureofspecimensbeforedeformationandhotcompressedspecimenswithtruestrainof0.916underdifferentdeformationconditions(a)Beforedeformation(b)850℃,10s-1(c)1050℃,0.01s-1(d)1150℃,10s-1尺寸差异较大是一种混晶缺陷,这种混晶缺陷会极[19]大地恶化锻件的力学性能。3结论低应变速率的区域II对应的变形时间较长,在温度作用下晶粒长大,变形过程中没有发生细晶强(1)在Gleeble1500型热模拟试验机上对40Cr化,耗散值较小,此区域中变形条件为1050℃、钢进行了不同参数下的等温热压缩试验,发现40Cr0.01s-1的热压缩试样的微观组织为晶粒尺寸较大钢在高温变形过程具有显著动态再结晶特征,在此的完全再结晶组织,其平均晶粒尺寸为128.2μm,基础上建立了包含动态再结晶特征的40Cr钢高温流如图6c所示。此变形条件下微观组织虽为完全动态变应力模型。分析预测值与实验值的对比结果可以再结晶组织,但由于晶粒长大时间过长,晶粒尺寸得出,所建立的模型在两阶段均能对流变应力进行大于原始组织,没有发生细晶强化,此区域40Cr钢良好的预测,预测值与实验值的相关系数为加工性能较差。高温高应变速率的区域III对应的变0.9836,平均绝对相对误差为7.32%,表明该模型形时间较短,变形过程中晶粒细化明显,耗散值高具有较好的预测精度。于0.3,为最大功率耗散区,此区域中变形条件为(2)热加工图中失稳区位于低温、中高应变速1150℃、10s-1的热压缩试样的微观组织为晶粒尺率区域I。通过对失稳区中变形条件为850℃、寸较小的完全动态再结晶,平均晶粒尺寸为10s-1的热压缩试样微观组织进行观察,发现其组20.4μm,如图6d所示,此变形条件下40Cr钢具织为不完全动态再结晶产生的“项链”组织,与热备较好的加工性能。根据文献[12]和文献[20],加工图给出的失稳区相符,验证了本热加工图的可一般认为功率耗散因子η>0.3时,材料的加工性能靠性。较好。综合热加工图耗散值分布与失稳区分析,可(3)在非失稳区中,低应变速率区域II功率耗以认为1050~1150℃、1~10s-1是最佳加工区域。散值较低,其中变形条件为1050℃、0.01s-1的热

7104塑性工程学报第30卷压缩试样的微观组织为动态再结晶组织,但平均晶1883-1892.粒尺寸为128.2μm,发生组织粗化;高温高应变速[11]单德彬,史科,徐文臣,等.TC11钛合金热变形机制及其热加工图[J].稀有金属材料与工程,2009,38(4):632-率区域III功率耗散因子高于0.3,其组织为动态再636.结晶组织,平均晶粒尺寸为20.4μm,产生显著的SHANDebin,SHIKe,XUWenchen,etal.Hotdeformation晶粒细化。结合微观组织观察和热加工图分析,可mechanismandprocessingmapofTC11alloy[J].RareMetalMa-确定40Cr钢最佳热加工区域为温度1050~1150℃、terialsandEngineering,2009,38(4):632-636.应变速率1~10s-1。[12]孔得磊,雷丽萍,曾攀.40Mn钢热变形行为及加工图研究[J].锻压技术,2019,44(3):122-132.参考文献:KONGDelei,LEILiping,ZENGPan.Researchonhotdeforma-tionbehaviorandprocessingmapfor40Mnsteel[J].Forging&[1]伍来智,陈军,张鸿冰.40Cr钢奥氏体动态再结晶及晶粒细StampingTechnology,2019,44(3):122-132.化[J].上海交通大学学报,2008,42(5):786-790.[13]时伟,王岩,邵文柱,等.GH4169合金高温塑性变形的热加WULaizhi,CHENJun,ZHANGHongbing.Dynamicrecrystalli-工图[J].粉末冶金材料科学与工程,2012,17(3):281-zationofausteniteandgrainrefinementin40Crsteel[J].Journal290.ofShanghaiJiaotongUniversity,2008,42(5):786-790.SHIWei,WANGYan,SHAOWenzhu,etal.Processingmapof[2]余星星,胡成亮,赵震.40Cr钢的动态再结晶数学模型[J].GH4169alloyduringhotplasticdeformation[J].MaterialsSci-材料热处理学报,2012,33(9):145-149.enceandEngineeringofPowderMetallurgy,2012,17(3):YÜXingxing,HUChengliang,ZHAOZhen.Mathematicalmod-281-290.elingfordynamicrecrystallizationbehaviorof40Crsteel[J].[14]姚志浩,董建新,张麦仓,等.GH738高温合金热加工行为TransactionsofMaterialsandHeatTreatment,2012,33(9):[J].稀有金属材料与工程,2013,42(6):1199-1204.145-149.YAOZhihao,DONGJianxin,ZHANGMaicang,etal.Hot[3]黄有林,王建波,凌学士,等.热加工图理论的研究进展workingbehaviorofGH738superalloy[J].RareMetalMaterials[J].材料导报,2008,22(3):173-176.andEngineering,2013,42(6):1199-1204.HUANGYoulin,WANGJianbo,LINGXueshi,etal.Research[15]肖罡,李落星,刘志文,等.6013铝合金的热变形行为及热developmentofhotprocessingmaptheory[J].MaterialsReports,加工图[J].材料热处理学报,2014,35(10):23-28.2008,33(9):145-149.XIAOGang,LILuoxing,LIUZhiwen,etal.Hotdeformation[4]陈飞.热锻非连续变形过程微观组织演变的元胞自动机模拟behaviorandprocessingmapsof6013aluminumalloy[J].Jour-[D].上海:上海交通大学,2012.nalofMaterialHeatTreatment,2014,35(10):23-28.CHENFei.Simulationofmicrostructureevolutionduringdiscontin-[16]RENFC,CHENF,CHENJ,etal.Hotdeformationbehavioruoushotforgingprocessesusingcellularautomatonmethod[D].andprocessingmapsofAISI420martensiticstainlesssteel[J].Shanghai:ShanghaiJiaoTongUniversity,2012.JournalofManufacturingProcesses,2018,31:640-649.[5]MECKINGH,KOCKSUF.Kineticsofflowandstrain-harding[17]SIVAKESAVAMO,PRASADYVRK.Hotdeformationbehav-[J].ActaMetallurgica,1981,29(11):1865-1875.iourofascastMg-2Zn-1Mnalloyincompression:Astudywithpro-[6]SELLARSCM,WHITEMANJA.Recrystallizationandgriancessingmap[J].MaterialsScienceandEngineeringA,2003,growthinhotrolling[J].MetalScience,1979,13(3-4):362(1-2):118-124.187-194.[18]ZIEGLERH,SNEDDONIN,HILLR,etal.Processinginsol-[7]COLASR.AModelforthehotdeformationoflow-carbonsteelidmechanics[M].Amsterdam:North-HollandPublishing,[J].JournalofMaterialsProcessingTechnology,1996,62(1-1985.3):180-184.[19]李佳航,李杨齐,董凯,等.316H钢锻后固溶处理混晶缺陷[8]WAHABIME,CABRERAJM,PRADOJM.Hotworkingof产生原因与控制策略[J].塑性工程学报,2022,29(8):twoAISI304steels:Acomparativestudy[J].MaterialsScience76-82.andEngineeringA,2003,343(1-2):116-125.LIJiahang,LIYangqi,DONGKai,etal.lnvestigationandcon-[9]KONGLX,HONGSONPD,WANGB.Developmentofconsiti-trolstrategyofmixed-graindefectsin316Hsteelduringsolutiontutivemodelsformetalformingwithcyclicstrainsoftening[J].treatmentafterforging[J].JournalofPlasticityEngineering,JournalofMaterialsProcessingTechnology,1999,89-90:44-2022,29(8):76-82.45.[20]YELY,ZHAIYW,ZHOULY,etal.Thehotdeformationbe-[10]PRASADYVRK,GEGELHL,DORAIVELUSM,etal.haviorand3Dprocessingmapsof25Cr2Ni4MoVsteelforasuper-Modelingofdynamicmaterialbehaviorinhotdeformation:Forginglargenuclear-powerrotor[J].JournalofManufacturingProces-ofTi-6242[J].MetallurgicalTransactionsA,1984,15(10):ses,2020,59:535-544.