海青镇甜水河桥梁工程计算书

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设计计算书海青镇甜水河桥梁工程（工程编号：H2017082803）桥梁工程设计校对专业负责审核审定青岛市市政工程设计研究院有限责任公司2017年8月27日

1一.工程概况海青镇甜水河桥梁工程为三跨上承式拱桥形式，中跨主拱跨径20米,两边跨拱跨径均为18米；与现状河道中心线夹角为90°。墩台轴线相互平行，垂直于桥梁中心线方向桥梁全宽10米。上部结构采用钢筋混凝土现浇拱圈，拱圈厚度为0.60m。下部结构墩台采用钢筋混凝土结构，基础采用钢筋混凝土扩大基础。二.设计资料1.计算依据：本工程是通过前期阶段评审，并取得城乡建设规划许可手续及地质勘察报告后，符合各方要求确定的最终方案。《城市桥梁设计规范》(CJJ11—2011)《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2015)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63—2007)《城市桥梁桥面防水工程技术规程》(CJJ139-2010)《公路坛工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)2.技术标准和设计参数2.1技术标准(1)设计基准期：100年(2)环境类别：II类(3)抗震设防分类：丁类(4)安全等级：一级

2(5)车辆荷载等级：城-B级

3(6)构件类型：上部结构为钢筋混凝土拱桥下部结构为普通钢筋混凝土墩台。(7)构件制作方法：现浇1.1设计参数(1)结构重要性系数：L1(3)中心线：直线(5)单幅：单幅4车道(2)中心线计算跨径：18+20+18=56m(4)桥宽：10m(6)拱圈厚：0.6m(7)人群荷载：3.6kN/m2(8)系统温度：34.0℃,-10.0℃；梯度温度：Ti=14℃,T2=5.5℃项目T1(℃)T2(℃)A(mm)升温145.5300降温-7-2.75300(9)混凝土材料强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数标准值设计值fck(MPa)ftk(MPa)fed(MPa)ftd(MPa)拱圈C4032500250.0000126.82.418.41.65下部结构C3531500.0025.001.000e-00523.42.216.11.52(9)普通钢筋普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)fsd(MPa)HRB400200000.0076.98400.00330.00330.00三.计算模型和荷载组合3.1计算模型

4采用MIDAS/Civil进行建模计算，主拱圈及腹拱圈采用梁单元进行建模计算。拱圈上覆土采用单元线荷载加载，廊架柱底力采用节点荷载加载。拱圈混凝土均采用C40,自重系数为1.04o主拱圈厚度60cm，腹拱圈厚度30cm。MIDAS/Civil计算模型3.2荷载输入拱上填土按单元线荷载输入汽车荷载按双向四车道输入，荷载等级：城-B级

53.3荷载组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2015)第4.1.5条，荷载组合如下：(1)基本组合一：1.2恒载+1.4车道荷载(2)基本组合二：1.2恒载+1.4车道荷载+0.8X1.4均匀温升+0.8X1.4非均匀温升(3)基本组合三：1.2恒载+1.4车道荷载+0.8X1.4均匀温升+0.8X1.4非均匀温降(4)基本组合四：1.2恒载+1.4车道荷载+0.8X1.4均匀温降+0.8X1.4非均匀温降(5)短期组合一：1.0恒载+0.7车道荷载+1.0均匀温升+0.8非均匀温降(6)短期组合二：1.0恒载+0.7车道荷载+1.0均匀温降+0.8非均匀温降(7)长期组合一：L0恒载+0.4车道荷载+1.0均匀温升+0.8非均匀温降(8)长期组合二：1.0恒载+0.4车道荷载+1.0均匀温降+0.8非均匀温降四.上部结构计算4.1主拱圈计算由MIDAS/Civil计算得主拱圈内力包络图见下图，按偏心受压构件计臭*O拱圈厚度均为60cm,拱圈宽度10m。配筋方式为100根直径22钢筋,混凝土保护层厚度为40mm。4.1.1边跨计算结果

6边跨拱圈轴力基本组合包络图(kN)

7边跨拱圈弯矩基本组合包络图（kN*m）边跨拱圈弯矩频遇组合包络图（kN*m）

8MJDMQ3POSTdOCtMORBEAMDIAGRAM1.681iaa«003IMl.lSlS4e«C03■«.41Mta^02■04XXnO««OM■-X973e9««OO2--MJM7*«O03CBC*1"AMAXIMMINi99Z<¥>««KttWWB&kN,ta边跨拱圈弯矩准永久组合包络图（kN*m）分别取拱脚及跨中为控制截面进行配筋。

94.1.1.1边跨拱脚计算结果（上缘）结构重要性系数：构件尺寸定义70=1・1截面宽度：截面高度：受拉区钢筋保护层厚度：b:=10000mmh:=600mm£1=40mm受压区钢筋保护层厚度：c，=40mm相时界限受压区高度：《b：=0.53悯筋数里叫：=100悯筋直径d1nlr(2*—100d21[223受拉区纵向钢筋钢筋总As=rq冬单1师《+殁4单2丽*=7.602x104mm2面积受压区纵向钢筋钢筋总$=叫入单［MJ+夜区单21nm乙=7,602x10“mm。面积截面有效高度：h0：-h-c-3?划=o.549mS>19.3mAAAlgn0.36S=6.948m拱圈跨度：构件计算长度：截面最小回转半径:构件的长细比：构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

10fedMPa=18.4MPa如：=ftd.皿a=1.65-MPaEc^Ec-MPa=3.25x104MPa材料定义混凝土标号,|C40混凝土强度抗硝十值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量钢筋种类＞,,|HRB400钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值：轴力基本组合设计值，弯矩频遇组合设计值：弯矩准永久组合设计值:轴向力偏心距：承载力计算加:=fsdMPa-330MPa£M：=f>sdMPa=330MPa扁产EsMPa=2x105MPaMd:=5375-kNmNd:«12960kNMs:=4166kNmM]:=4035kNmMd.eg:«=0.415m怒勰鞭鞭土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG委,心率对截面曲率的影enC[:=min：0・2+2,7-y1谶疆比对截面曲率的影^>^1.15-0.01^,11Ih0J偏心距增大系数ii>1+eg1400Yh0/】0丫用q<2=32770为fedbho.°，H1

11藕酬瞬螺点至受拉边a'…吧2=552黑勰鞭蟹土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGmax)d[,d2)ac+251-mm受揖浊电塞匡较小中秋回躯筋贪力点至受拉边或受压较小边缘的距离：息:=+--a=0.716me':«—-eg-i]-a*=-0.218m先假定构件类型为:构件类型,大偏心受压)]则取fsdif构件类型="大偏心受压.=330MPa0if构件类型="小偏心受压./L~~?2♦s)—e(fsd/，s-(M-e)+/(ho-e)+-0.237m计算结果:=•大偏心受压，符合假定.if至4sb="大偏心受压，符合假定."小偏心受压，不符合假定"江R2由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-1构件承载力1：=“荡足"iffcdbx+fsdAFs-crsAs>-y0Nd="满足."不满足"iffc(jb-x+f,sdA's-ctsAs

12裂壁宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为HI类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20m钢筋表面形状系数Ci:=4I带助纲筋色艘勰荷载)长期效应影cl=1C2：=1+0.5-=1.484与构件受力性质有关的系数热一|偏心受压构件色受压翼缘的厚度h'f:=0.2-hg=0.11mC3=0.9麦拉区纵向钢筋等效直%=nrdi+nodo——=0.022m径nrdi+^2^2帮磐拉钢筋配PN0.006Asif—F-<0.006=0.014bh口Asbh0if0.006<<0.020.02ifb^>0-02俅理阶段的偏心距增大系数公式6.4.4-81Is>1+e0(h)lfh*14-4000-h01.01。lfh5纵向钢筋直径d>de=0.022m混凝土保护层厚度Ca0.04m混凝土保护层厚度hVs:=2一如=0.249m钟向压力作用点至纵向受拉和筋合力点的距离es：=nS'e0+ys=0.664m受压翼缘的宽度b，f:=b=10m

13受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值(b'f-b).Nfb-h。纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离z>min0.87hg,432.558-wn钢筋应力91.113-MPa最大裂缝宽度"「「「"ss：'30nun+deVfk^Ci-Cg-Cg-;0>28+10p；0.0756nun裂缝限制裂缝限制=0.2裂缝计算结果="满足规范要求

144.1.1.2边跨拱脚计算结果（下缘）结构重要性系数：构件尺寸定义)0=L1截面宽度：b:=10000mm截面高度：受拉区钢筋保护层厚度：受压区钢筋保护层厚度：h>600mmc:=40mmAAAc，>40mm相时界限受压区高度：Eb：=0.53纲筋数里n[:=100纲筋直径din2：=0d2,受拉区纵向钢筋钢筋总As=&单[师乙+夜人单2mH=3.801x104nun2面积受压区纵向钢筋钢筋总A，s面积截面有效高度：2242=叫/单1mm+1124单2mm=3.801x1。mmmaxidi,do)h0:=h-c尸上=0.549m拱圈跨度：构件计算长度：S:=19.3mAAA1g:=0.36S=6.948m(rnrrhV~>截面最小回转半径：Jb：卜。中3皿构件的长细比；1q—=40.114i构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

15材料定义混凝土标号,混凝土强度抗压设计值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量的筋种类>,,|HRB400f^:=fcdMPa=18.4MPaXt4,:=ftdMPa=l-65,MPaE_:=ErMPa=3.25xIO4MPa钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值：轴力基本组合设计值：弯矩频遇组合设计值：弯矩准永久组合设计值:轴向力偏心距：承载力计算以合:=fsdMPa=330-MPa息就=rsdMPa=330MPa展:=Es-MPa=2xl05MpaMd:=2441-kNmNd:=11960-kNMs1420kNmg:=1340kNmMdeg:=—=0.204m由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.10荷载偏心率对截面曲率的影Ci>*in：0.2+2.7^,1：=1响索数

16由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5受理$或强唐较小中纵包艘筋贪力点至受拉边或受压较小边缘的距离：max|dj,d?)a>c+-=51-mm覆蕊微雕翻力点至受拉边a，…何产)=51mm22麻=eg-1]+--a=0.506m—3-7.682x100m先假定构件类型为:构件类型＞,,|大偏心受压则取A.=0.307mas：»|fsdif构件类型="大偏心受压.=330-MPaIoif构件类型="小偏心受压.x:-(ho-e)+J(hQ-e『+也-计算结果:=”大偏心受压，符合假定"if“小偏心受压，不符合假定.“小偏心受压，不符合假定.if彳＞Sb由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-1~fONd-fcdbx+f'sdA，s_as构件承载力1:="薪足"iffcdbx+sdA，s-asAs-*T0Nd="满足”"不满足"iffcd-bx+f,sdA,s-

17裂壁宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定，环境类别为in类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过o.20加钢筋表面形状系数Ci:*I带助钢筋二j(或荷载)长期效应影C1=1MlC2：-1+0.5-i«1.472与构件受力性质有关的系数偏心受压构件▼|混凝土保护层厚度曲回炬力隹用点至纵向受拉悯筋合力点的距离受压翼缘的宽度受压翼缘的厚度C3=0.9受拉区纵向钢筋等效直de=2,2nidi+no-do―—；=0.022m径rijdj+n2d2鹘受拉钢筋配P=0.006if<0.006=6.923x10-3士-if0.006<上-<0.02bhgbhgAs0.02if—F->0.02bM使用阶段的偏心距增大系数公式6.4.4-8%=i，Io、？In1+——对ifU>14=1©0Ih，h4000—h0io1.0if-414h纵向钢筋直径d：=de=0.022m混凝土保护层厚度£/=c=0.04m:=~as=0-249mesi]seo+ys=0.453mb>£:=b=10mh'f:h0.2-hg=0.11m

18受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值bhQ纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离Z:=Min0.87h0,0.87-0.12-Yf)--hg=380.91mm钢筋应力Nj|es-z)b-:——-=59.631MPassAs-z最大裂缝宽度(tssf30mm+de'<0.28+10pJ=0.0588mm裂缝限制,|口类环♦二］裂缝限制=0.2裂缝计算结果=”薪足规范要求"

194.1.1.3边跨跨中计算结果结构重要性系数：构件尺寸定义截面宽度：截面高度：受拉区钢筋保护层厚度：受压区钢筋保护层厚度：相对界限受压区高度：的筋数里ni：-100钢筋直径d1nl,122二］70=1・1b:=10000mmh:=600mm£=40mmc>:=40mmEb：=0.53”>0d2：=Ii受拉区纵向钢筋钢筋总A5=叫A单1所2+ri2，As单2mm2=3.801x104nun2面积受压区纵向钢筋钢筋总£$=叫/单1画。+单2mm'=3.801x10，mm，面积截面有效高度：h0：»h-c-笆&=0.549m拱圈跨度：构件计算长度：截面最小回转半径:构件的长细比：S:=19.3mAAA1g:=0.36S=6.948m构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲前轴向力偏心距的影响

20Xwil:=fcdHPa=18-4MPaMPa-1.65MPaEr:=EcMPa=3.25x104MPa材料定义混鬟士标号,|C4。色混瀛王强度抗藤十值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量钢筋种类,|HRB400_rJ钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值：轴力基本组合设计值：弯矩频遇组合设计值：弯矩准永久组合设计值轴向力偏心距：承载力计算总产fsdMPa=330MPa&=f'sdMPa=330MPaEs:=Es-MPa=2x105-MPaMd:=2388-kNm.a10627-kNMs:=1785kNm肛:=1682kNmMdeg:=—=0.225ma。Cl:=min：。・2+2.7-,1由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.10荷割偏心率对截面曲率的影响索数1.15-0.01.12.1构件长细比对截面曲率的影响家教偏心距增大系数—■答）q<2='2341400-^0.116

21黠勰憎鼾及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG受过辿或/唐较小中级包艘筋金力点至受拉边或受压较小边缘的距离：max|dj,d?)a>c+=51-mm2爨瞬嬲献点至受拉边…恳:=eg-T)+£-a=0・526m—0.028m先假定构件类型为:构件类型,I大偏心受压▼1则取Nj-e="防足""不拓足"iffedbx：h0-擀)+f'sd，£s(M-a's)<70贻8

22裂壁克度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为IH类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20nm钢筋表面形状系数黑以或荷载)长期效应影Ci:=4I带助纲筋二jCl=l与构件受力性质有关的系数I偏心受压构件二］C2：-1+0.5-=-1.471受压翼缘的宽度受压翼缘的厚度C3=0.9受拉区纵向钢筋等效直%=22ni-di+no-do—=0.022m径n[•d]+ri2'^2鹘受拉钢筋配P=q0.006if<0.006=6.923x10if0.006<<0.02b-hgbhQ0.02if>0.02使用阶段的偏心距增大系数1+-1"便if胆>14=1公式6.4.4-8e（）h4000—io1.0if9414h纵向钢筋直径d>de=0.022m混凝土保护层厚度c=0.04m混凝土保护层厚度h%：=2-as=0.249m抽回廖力隹晟点至纵向受拉轲筋合力点的距离es：=nse0+ys=0.474mb'f:=b=10mh'f:=0.2-hg=0.11m

23受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值,(b'f-b)h'fH,b%一纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离钢筋应力最大裂缝宽度z:=min0.87h0j0.87-0.12-|1-=389.145mmNd，Ies-z)bz:=;=60.757MPaAszcr«-i30mB+dpWfk：»CiC2C3-；——~~-■=0.0599mmik1°EsVO.28+10p7裂缝限制：=裂缝限制=0.2裂缝计算结果="满足规范要求"4.1.2中跨计算结果BEAMDIAGRAM-5.17SO2a-^X>3-SAS33O««OO3453goOJ-7.209«7«-^)03-7a88S16a«403

24MJDASQ3POST一0<1550«•£M4OIAfllUVKZJO3so»«4)03L4JM1««4O)»，m«403S^371te««»(M)0000««000-121tS3»«

25CBCdlidm久MAH>151M!N■233X«>•CikN**"mm，09K4/2017•••力w边跨拱圈弯矩准永久组合包络图（kN*m）取拱脚及跨中为控制截面进行配筋。

264.1.2.1中跨拱脚计算结果（上缘）结构重要性系数：构件尺寸定义70=1・1截面宽度：截面高度：b:=10000mmh:=600mm受拉区钢筋保护层厚度：£=40mm受压区钢筋保护层厚度：c':=40mm相对界限受压区高度：£b：=0・53悯筋数里\:=100的筋直径dtn2:=100d2：=|：受拉区纵向钢筋钢筋总nn「As单142+R24单2Mli2=7.602x104mm1400--^面积受压区纵向钢筋钢筋忌2单1mm"■+殁冬单21nme=7.602x10，mm，面积截面有效高度：h0：=h-c-呼警=0.549m拱圈跨度：构件计算长度：截面最小回转半径:构件的长细比：S:=22.5mAAA1q>0.36S=8.Im

27构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

28材料定义混凝土标号,混凝土强度抗压设计值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量诅筋种类M|HRB400工Xwk:=fcdHPa=18.4，MPa如：=ftd^1*3=1-65MPa鼠:=Ec-MPa=3.25x104MPa钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值：轴力基本组合设计值S弯矩频遇组合设计值：弯矩准永久组合设计值:轴向力偏心距：承载力计算f^:=fsdMPa=330-MPar^：-rsdMPa=330MPa5Eq:=E^MPa«2x10°MPaMd:=2510kNmNd:=12640kNMs:=1861kNm町a1730kNmMd…ceg:=—=0.199m船勰嘈*及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG寓羹囊心率对截面曲率的影：=*in0.2+2.7,1)=1雷fi构响细比/截面曲率的影偏心距增大系数

29由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5受琼辿越建唐较小用级何集筋贪力点至受拉边或受压较小边缘的距离：max)dj,d?)a:=c+=51mm先假定构件类型为:构件类型,I大偏心受压▼12则取bsHfsdif构件类型="大偏心受压”=330-MPa0if构件类型="小偏心受压.2fsd^s'l^O-as)-e'fsds_'^s!M-e}+/(hQ-e1+」7~r=0.4myjfcdb计算结果：=大偏心受压，符合假定.，X、c而£b=*小偏心受压，不符合假定”小偏心受压，不符合假定"由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-11。.贴4fcd.b，x+fsj-As—-roNd="满足."不满足"iffcdbx+f*sj-A*s-ctsAs<-y0Nd由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-2moNd-fcdbx+f'sd-A，s-CTsAs构件承载力2:，“薪足"iffcdbxh0-1^1+rsd-A-s(h0-as)-r0Nde="赭是"“不满足"iffcdbx-^h0-1：+fsd.As"(hg-as|<"JO'^d'e

30裂壁宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为HI类环境，时于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20皿钢筋表面形状系数噩霆荷载)长期效应影Ci>I常助钢筋二]C[=1Ml与构件受力性质有关的系数的I偏心受压构件二］C2：=1+0.5-=1.465C3=0.9受拉区纵向钢筋等效直径黎曾受拉钢筋配22nidi+no-dodp=――；=0.022mnj-dj+n2d2As0.006if<0.0060.014if0.006<<0.02b-hgD-hg%0.02if—>0.02b-hg器找鬻心距增大系数纵向钢筋直径混凝土保护层厚度混凝土保护层厚度d:=de=0.022mCA：«c=0.04mys-as=0.249m油回烬加土用点至纵向受拉涧筋合力点的距离es：-1]Se0+ys=°-448m受压翼缘的宽度b,f:-b=10m受压翼缘的厚度h'f:=0.2h0=0.11m

31受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值,(b'f-b)h'fe—0纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离z:«min0.87hg,0.87-0.12(1-,7^)上0378.509nun钢筋应力Nj|es-z)by:=—=30.34MPaSSAsz最大裂缝宽度J30nun+dpWfk：=C]•C2•C3———I———TK',JE$k0.28+10p0.0249mm裂缝限制,III类环境二J裂缝限制=0.2裂缝计算结果="防足规范要求

324.1.2.2中跨拱脚计算结果（下缘）结构重要性系数：构件尺寸定义截面宽度：b:=10000mm截面局度：h:=600mm受拉区钢筋保护层厚度：EM40mm受压区钢筋保护层厚度：c*:*40mm相对界限受压区高度：0>0,53的筋数里叫a100n2-0的筋直径di[^]do：=l受退区纵向钢筋钢筋总As=14%单1历2+n2A单zu?=3.801x104mm2面积受压区纵向钢筋钢筋总A，$=n「As单1娥:+n2，As单2丽'=3.801x104nun2面积截面有效高度：h0：=h-c-*吗'划=0.549mS:=22.5m10:=0.36S=8.1mio—=46.765拱圈跨度：构件计算长度：截面最小回转半径:构件的长细比：构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

33材料定义混凝土标号,|C40J混凝土强度抗压浚计值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量纲筋种类＞,,|HRB400为忒:=fcdMPa=18.4MPaftdMPa=1.65MPaEr^EcMPa=3.25x104MPa钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值：轴力基本组合设计值：弯矩频遇组合设计值：弯矩准永久组合设计值:轴向力偏心距，承载力计算6:=fsdMPa=330MPa协：=f'sd*=330Wa^：-EsMPa=2xlO5MPaMd=2304•kNmNd:«12586kNMs:=1722kN-mMx:=1606kNmMdeg:n---=0.183m嘉赧嚣鞭蟹土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG荷藜偏心率对截面曲率的影响家数Clnnin：0.2+2.1构响细比对截面曲率的影1Q：=min1.15-0.01—,Vh0偏心距增大系数・C15L39,1ii:«1+1400广E=£卜：・0・137fcdbh0

34受拉边或受压较小边纵向钢筋贪力点至受拉边或受压较小边缘的距离：先假定构件类型为:构件类型,I大一心受压二］黠勰鹏登土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGmax|dj,d2)a:=c+=51mm2则取cts：-fsdif构件类型="大偏心受压”=330-MPa0if构件类型="小偏心受压.、、k^22•再sd-a，s)-sd£s.外♦/〃0.31mXX(M-e)+Jho-e)+-计算结果="大偏心受压，符合假定"if44sb="小偏心受压，不符合假定”h0“小偏心受压，不符合假定"由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-1Itp'd口fcd.b*x+fsd'As—构件承载力1:=‘拓足"iffcdbx+f"sd-A"s-ctsAs>-j0Nd="满足"“不薪足.iffcd-bx+f'sjA"s-

35裂壁宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)巾6.4关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为HI类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20加钢筋表面形状系数然;1带助钢筋二］C1=1耀铲荷载)长期效应影c2==1+0.5—=1.466Ms与构件受力性质有关的系数£3^:=1偏心受压构件二］C3=0.9受拉区纵向钢筋等效直径de-22nidi+no-do-=0.022mnrdi+n2-^2露黑拉钢筋配P=0.006Asif旌-<0.006=6.923x10-3Asbh0%if0.006<—<0.02作如—--------0.02if>0.02b%-使用阶段的偏心距增大系数公式6.4.4-81上1/"Y">14-1“SA©oIhJ4000-h1.02f空414n纵向钢筋直径d-=de=0.022m混凝土保护层厚度£=c=0.04m混凝土保护层厚度hys-2-as=0.249m轴向压力作用点至纵向受拉辆筋合力点的距离es：=1]s©0+1匕=0.432m受压翼缘的宽度b'f=13=10m受压翼缘的厚度].2-hg=0.1Im

36受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值(b'f-b)-h*fbh。纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离371.262mmz:=min0.87-hg,0.87-0.12钢筋应力N(i-(es-z)er—::——-=54.225MPassAsz最大裂缝宽度:’30nun+dp、'Vfk：=Ci-c2-c3--><0,28710J0.0533mm裂缝限制[n类环埴二]裂缝限制=0.2裂缝计算结果="而足规范要求”

374.1.2.3中跨跨中计算结果结构重要性系数：)0：=1-1构件尺寸定义截面宽度：b:=10000mm截面高度：h:=600mm受拉区钢筋保护层厚度：£=40mm受压区钢筋保护层厚度：c':=40mm相对界限受压区图度：Sb：=0-53悯筋数里叫：=100n2：=0悯筋直径dido受面受面拉积压积2242As=njAs«Jmm+殁A单21nm=3.801x10mm,22分”42截面有效图度:hg:=h-c-max|dj,d?)2拱圈跨度：构件计算长度：截面最小回转半径:构件的长细比：Sj=22.5m1q>0.36-S=8.ImA§=rq&单imn+=3.801x10-mm构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

38材料定义混凝士标号混凝土强度抗压设计值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量府:=fcdMPa=18.4MPa靛乩:=ftdMPa-1-66-MPaEr:=ErMPa=3.25x104MPa铜筋种类：=,,|HRB400j-钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值：轴力基本组合设计值：弯矩频遇组合设计值：弯矩准永久组合设计值:轴向力偏心距：承载力计算.笈d：=fstT皿an330.MPaEW：=f'sd把a=330MPaE_:-E,MPa-2x105MPaMd：=2022-kNmNd:=9350kNMs:=1438kN-mMl:=1320kN-mMdeg:=—=0.216m由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.10构响露心率时截面曲率的影域细比对截面曲率的影偏心距增大系数0.2+2.7-^,1；=1

39受过翅翅嵬序较小中级何理筋贪力点至受拉边或受压较小边缘的距离：曩繇整勰霞力点至受拉边-max|d|,d2)=51-mm2黠勰鞭鞭土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGmax|d|,d?)a:=c+-=51-mm尉=eg-T]+--a=0.537mh-eg-i]-a*=-0.039m先假定构件类型为I构件类型N……।I大偏心受压二］则取心nfsdif构件类型="大偏心受压”=330-MPa-0if构件类型="小偏心受压.九、二~2'Lf，-a，s)-esdA，s_ctsas)J„…一计算结果H:>|hg-e)/|hQ-e)+=0-273m.大偏心受压，符合假定.if启&A='大偏心受压，符合假定““小偏心受压，不符合假定.if由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-1UONd-fcdbx+f'sdA，s-ctsas构件承载力1：="防足"iffcj-bx+f*s-*/oNd="满足""不满足"iffcdbx+f'S.A's-ctsas<70Nd由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-270，Nd4fcd，b，x+fsd，Ag-构件承载力2="蔚足"iffcdbxho-£l+f'sdA'sqM-a'JZioNde="薪足..不满足.iffcd，b・x-(ho_+f'sd-A's」M_a's)<1(rNd-e

40裂缝宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为III类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20所钢筋表面形状系数Ct:=4|带助」筋二］C1=1黑表或荷载)长期效应影C2…0.5年=1.459与构件受力性质有关的系数觉拉区纵向钢筋等效直径露曾受拉钢筋配.।偏心受压构件二j22nj-dj+n2-d2en〔d[十殁。=0.022m0.006if百宕<0.0066.923x10-3AA-5-if0.006<—40.02b-hgbhg0.02if>0.02盘鬻心距增大系数eg4000—1q1.0if-F<14纵向钢筋直径混凝土保护层厚度混凝土保护层厚度d>de=0.022mCc=0.04mAAAyS:=-as=0-249m由刨生力隹用点至纵向受拉冈筋合力点的距离es：-i]se0+ys=0.465m受压翼缘的宽度受压翼缘的厚度b'f=b=10mh'f:=0.2-hn=0.11m

41受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值(b'f-b)h'f(1-b-h0385.9mm纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离Zmin0.87h0,0.87-0.12-(1钢筋应力最大裂缝宽度0.0495nun裂缝限制III类环境二J裂缝限制=0.2裂缝计算结果="满足规范要求"4.2横墙及腹拱圈计算由MIDAS/Civil计算得腹拱圈内力包络图见下图，按偏心受压构件计拱圈厚度均为30cm,拱圈宽度10m。配筋方式为100根直径20钢筋,混凝土保护层厚度为40mm。横墙编号自左向右依次为横墙一~横墙五；横墙的厚度依次为30cm、60cm、60cm、30cm及30cm0MIDAS/Civil计算结果如下图所示：

42横墙及腹拱圈轴力包络图（kN）横墙及腹拱圈弯矩包络图（kN*m）MK>AS/Ov«lPOSTKOCESSORBEAMDIAGRAM6j04238«-»

43MDAS/Qv«lPOST-mOCESSCM横墙及腹拱圈弯矩准永久组合包络图(kN*m)60cm厚横墙取横墙二进行计算，30cm横墙取横墙四进行计算。(1)横墙二计算结果

44受拉区纵向钢筋钢筋总面积受压区纵向钢筋钢筋总面积截面有效高度：横墙高度：构件计算长度：截面最小回转半径：构件的长细比：结构重要性系数：构件尺寸定义70:=1.1截面宽度：b:=10000mm截面高度：h:=600mm受拉区钢筋保护层厚度：8#40mm受压区钢筋保护层厚度：c':=40mm相对界限受压区高度：Eb：=0・53i冈筋数里叫：=67ri?:0飒筋直径山＞,[20^1d2：=(,2242As=n「As单[mm+殁$单2mm=2.105x10mmA'$=n[/单imm+殁A单21nm=2.105x1。mm'max|d1,d2)hg:«h-c=0.55mS:*2.2mAAA1q:=0.65-S=1.43m构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

45材料定义混凝土标号,|C40V|混凝土强度抗压设计值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量钢筋种类,|HRB400fwJ<:-fcdMPa=18.4MPa融i/=Id股a=1.65MPaEc:=EcMPa=3.25x104MPa钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值:轴力基本组合设计值:弯矩长期组合设计值;弯矩短期组合设计值:轴向力偏心距：承载力计算330MPa总炖:=f'sdMPa=330MPaEs>E,MPa=2xIO5MPaMd:=469.3kNmNd>1772kH町>348.6kNm>317.IkNmMd八…eg:=—=0.265m睚勰鞭舞士及预应力混凝土桥涵设计规范》5G荷瑟偏心率对截面曲率的影响索数构件桧细比对截面曲率的影Qx«in(o-2+2JF」]=11h0JC2^*inf1.15-0.01.^,l|Ih0J偏心距增大系数1]:=1+—^曾)CSL2141400-^h0="roHd5fedbh00.019

46安大边纵向钢筋合力点至受拉边max)di,doi——二=50mm由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5maxidi,do|+————=50mm2受揖声或复匡较小中级包费筋盒力点至受拉边或受压较小边缘的距离；aa=0.571mh,：=]-e0F-a-0.071m先假定构件类型为：构件类型:=，一,I大偏心受压▼]则」取ms:―|fsdif构件类型二而大偏心受仄“-33cMpa|oif构件类型="小偏心受压"、匚?2sdAs・(M-ks)-esd"，s一气&£|「=(%-"+/(h0-e)+；7r-计算结果:=“大偏心受压，符合假定.=”大偏心受压，符合假定."小偏心受压，不符合假定.由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-1*V0~fcd.b，x+fsd.As一构件承载力1="满足"iffcdbx+f'5亡£s-b^As27「Nd="满足""不满足"iffcdbx+夕sdA，s-ctsas<*TONd由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-2Mfcd，bx+fsd，As-^s'^,s构件承载力2:="蔚足.iffcdbx\0->fsdA's(h0-as)i-70Nde="筋足"“不薪足.iffcdbx：M-5；+f'sd-A'sQo-a's)<1(rNd-e

47裂缝亮度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定，环境类别为HI类环境，时于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20nm钢筋表面形状系数常肋涧筋，窜弱或荷载)长期效应影Cj=1MiC2>1+0.5=1.55与构件受力性质有关的系数C3>|偏心受压构件二］=0.9爱拉区纵向钢筋等效直径纵向受拉钢筋配22ni-di+no-dodp=—=0.02mrqd]+n2d20.006As<0.0066x10-3if0.006<<0.020.02As西>°・°2使用阶段的偏心距增大系数公式6.4.4-8纵向钢筋直径混凝土保护层厚度混凝土保护层厚度拉受向纵至离点距用的作点力力压合向筋由W4千千¥>14已04000-1.0if-414h0.02m0.04mys：w-as*=°-25mes>[Is©o+ys3s0・515m受压翼缘的宽度受压翼缘的厚度b'f:=b=10mh'f:=0.2-hg=0.11m

48受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值(b'f-b)h'fbh0纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离钢筋应力z:=min0.87-hg,0.87-0.12-|1-|—:hg=403.178mmCss'=N.,s.z)=20.826MPassAsz最大裂缝宽度er--f30mm+de、Wfk：=Ci-C2-C3---~~—：=0.0214mmTK【4)ES<0-28+10py裂缝限制[n类环境二|裂缝限制-0.2裂缝计算结果="满足规范要求“

49(2)横墙四计算结果豺构重要性系数：构件尺寸定义70Kl・1截面宽度：截面高度：受拉区钢筋保护层厚度：b:=10000mmh:=250mm£：=40mm受压区钢筋保护层厚度：c*:=40mm相对界限受压区图度：纲筋数里叫二100病筋直径di-Eb：=。,53n2：=0d2=!,受拉区纵向钢筋钢筋总As=n1人单+项4单2加/=2.011x104nur/面积受压区纵向钢筋钢筋总A-s面积截面有效高度：22八c42=n[&单]mm+”鼻单2mm=2.011x10-mmmaxidi,do)h0:=h-c1——=0.202m横墙高度：构件计算长度：Sj=0.74ml0>0.65s=0.481m截面最小回转半径：[kETfHT'.构件的长细比：1q==6.665i构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

50材料定义混蹙土标号=1|C40色混凝土强度抗压设计值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量钢筋种类.[HRB400jr]fcd-皿an18.4-MPa融妙=打（1Mpa=1.65-MPa4E广:=Er-MPa=3.25x10MPaMWu钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值:轴力基本组合设计值:弯矩长期组合设计值:弯矩短期组合设计值;轴向力偏心距：承载力计算息^:=fsdMPa=330-MPa瓢4产f'siMPa=330MPaE_:=E,MPa=2x105MPaMd:=748kNmNd:=691.5kN町:=572.6kNmMs:=586.5kNmMde。：=万；=l・082m由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.10荷蓼偏心率对截面曲率的影响素数C-=minfo,2+2.7^,lj官细比对截面曲率的影&：=min：1.15-0.01J偏心距增大系数T|：=1+1©o140070姐^cdbh0=0.02

51受拉边或受压较小边纵向钢筋贪力点至受拉边或受压较小边缘的距离：,max{dj,d2)a，:=c+-=48mm睚勰脾土及预应力混凝土桥涵设计规范》5Gmax1山,d2)a:=c+=48mm2尉=eg-T|+--a=1.159me'-eg-T)-a'=-1.005m先假定构件类型为:构件类型一,I大偏心受压;J则取cts：-|fsdif构件类型="大偏心受压.-330MPa|oif构件类型="小偏心受压.八、口^22"Jf"sd'^s"(^0-as)-e(^sd'^s-CTs^s)Jx=(%-e)+J(ho-e)+」0■丁5.785x10-3m计算结果：“大偏心受压，符合假定.if竟4sb”小偏心受压，不符合假定"if七〉八“大偏心受压，符合假定.由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-1KONd-fcdbx+f'sdA，构件承载力1：=•薪足"iffcdbx+f'sdA's-o-sAs>-joNd="满足"“不端足.iffCdbx+fsd-A'5-ctsAs<-ifoNd由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-2->0Nd

52裂建亮度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定，环境类别为in类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂筵宽度不应超过0.2。加钢筋表面形状系数耀凝荷物长期效应影Ci=丑I带助钢筋二]Cj=1MiC2：=1+0.5-^=1.488与构件受力性质有关的系数热|偏心受压构件』C3=0.9爻拉区纵向钢筋等效直径22ni-di+no-doIf=0.016mrqd[+n2^2蠹受拉钢筋配0.006if<0.006=9.955x10-3if0.006<<0.02b-ngDhgAs0.02if>0.02使用阶段的偏心距增大系数公式6.4.4-84000-^h。纵向钢筋直径混凝土保护层厚度混凝土保护层厚度精包生力隹用点至纵向受拉辆筋合力点的距离d:=de=0.016mCa：=c=0.04mys-as=°-077mes：=ns.eo+ys=1-159n受压翼缘的宽度受压翼缘的厚度b'f:=b=10mh'f:=0.2-hg=0.04m受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值

53,(b'f-b>h'f、f』b.3纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离fh0Yz:二min0.87hg.0.87-0.12|1——'■hg=175.003-nunie«)钢筋应力最大裂缝宽度Nd(es-z):=——-=193.285MPassAsz/30nun+dp、wfk>Ci-C2C3:=0.1569nun裂缝限制一「类环愤金±JE5<0.28+10pJ裂缝限制-0.2裂缝计算结果="满足规范要求“(3)腹拱圈计算结果腹拱圈跨中位置弯矩最大，为最不利截面。基本组合F=840kN,基本组合M=750kN*m,频遇组合M=590kN*m,准永久组合M=573.7kN*m。

54结构重要性系数：构件尺寸定义70：=1・1截面宽度：b:=10000mm截面高度：h:=250mm受拉区钢筋保护层厚度：£/=40mm受压区钢筋保护层厚度：c，=40mm相对界限受压区高度：Eb：=0.53纲筋数里ni:=100纲筋直径d,>,阻r\，20d2Aj,受拉区纵向钢筋钢筋总As面积受压区纵向钢筋钢筋总A7面积截面有效高度：22cA-42二11「与单］丽+也/单2加ri=2.011x10-mm2242=nj-As单［nun+n2*A5单2加ri=2.011x10nunmax］di,do)hg:=h-c=0.202m拱圈跨度：S:=2.2mAAA构件计算长度：l0>0.54S=1.188m截面最小回转半径：i>Min=0.072mb-hy/bhy构件的长细比：io—=16.461构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

55材料定义混鬟土标号,[C40T]混凝土强度抗压设计值启d：=fedMPa=18.4-MPa混凝土强度抗拉设计值无风：=ftdMPa=1.65MPa混凝土弹性模量E^^E,；MPa=3.25x10fiof1]:=1+■——I<1<2=L0041400-^\'h0nroNdMPa钢筋种类,|HRB400

56钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值:轴力基本组合设计值:弯矩长期组合设计值,弯矩短期组合设计值:轴向力偏心距：承载力计算总:=fsdMPa=330MPa热:=f'sdMPa=330MPaEfl,：=Es-MPa=2xlO由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG)62-2004)5.3.5-2lO，Nd4fcd"，x+fsd'As—as'^s构件承载力2:="满足"iffc^b-x-hg-1I+f*s(h|j-a*s)>^oNde="防足"“不薪足"iffcd-bx/h0-sd，£s-(h0-as)

57瞌勰嘈*及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG荷瑟偏心率对截面曲率的影响索数min：0.2+2.7-3,1：=M)氐细比对截面曲率的影。2：=min：1.15-0.01-偏心距增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5复.翼耍衰匡钗I毕然则趣篦贪力点至受拉边或受压较小边缘的距隅：爨鬻聘量雕叙点至受拉边，…*=吟息：=e0F+'-a=0・973me'-eg-i]-a*=-0.819m先假定构件类型为:构件类型,|大偏心受压一|则取心：=fsdif构件类理="大偏心受压.=330MPaoif构件类型="小偏心受压.X：-(h0-e)+扁—e'+或3仆0-a，,一：|fsEs_3亚=7.b*[「3*Jfcd.b计算结果：="大偏心受压，符合假定“=”大偏心受压，符合假定.“小偏心受压，不符合假定*由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-1"tO"~fcd**+fsd"s—构件承载力1:="拓足"iffcdbx+f-sdAFs-ctsAsi-70Nd一满足.•不漏足"iffcd-bx+f,sdA's-ctsAs<-»oNd

58裂壁宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)巾6.4关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为III类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.201rao钢筋表面形状系数Ci:=41带助纲筋3C1=1作用(或荷载)长期效应影啃索数MiC2>1+0.5«1.486Ms与构件受力性质有关的系数2偏心受压构件二］C3=0.9受拉区纵向钢筋等效直径鹦受拉钢筋配」2」2nidi+no-dodp=——；一一«0.016mn[d]+殁啦p=0.006if<0.006=9.955x10-3士-if0.006<±-<0.02on0bh0As0.02if—F->0.02bhg使用阶段的偏心距增大系数公式6.4.4-851+eo(h)lfh>14-14000-^M1.0if9414h纵向钢筋直径混凝土保护层厚度d:=de=0.016mc=0.04m混凝土保护层厚度钟回年力隹用点至纵向受拉轲筋合力点的距离ys：=岑一as=0.077mes：=nse0+ys=97n受压翼缘的宽度b'fb=10m受压翼缘的厚度h'f:=0.2hg=0.04m受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值

59,(b'f-b)h'f”1b.ho纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离z:*min0.87hg,0.87174.688nun钢筋应力NH(es-z|ctss:=-=190.135MPaAs2最大裂缝宽度b飞弋।30jrun+dp'、Wfk：=5(2(3・$——―:=0.154mmTK，，JEsk0.28+10-py裂缝限制：=|口类环境二|裂缝限制-0.2裂缝计算结果="薪足规范要求

60五.下部结构计算（成桥阶段）MIDAS/CivilK>5T~争《0€£55<窣.REaCH8FORCE方力，XYZ景小反力，女。««FXi5.8196E-HX12FYiO.OOOOE-^»DFZ:9A195E*<»2FXYZt1.1243E-»003■大威力*J.4=336FXi1.716SE*C03FT;。,00006*000FZlL6062EFMRt*Zil,tl$«*004CBCdh弊电MAXi336MSNi405JtWta*i£;kN三标gR54017柱底节点反力标准值MtDAS/GwlPOST■PROCESSORHEACnOHFORCE««XTZ—■9A-334MXt0.CO0CE«O0OMYi4”706*003MZz0^00CE-HX»MXYZ44,717UE*O03•xat?5-e-337MX;0.00006XIOOMYi-X8ZMEXMMMZiOJXKXDE-HIOOMXYZt2£73«*00«080*11朽/MAXI337MIN;334X-W!-*(±ikN»»»三辱D9R5/aO1?

61MDAS/OvilPOST~PROCESSORR£ACHONPORCE内力-XYZ—，彦-337FX:-4.7B72E*003FYs0XXXX1E-HXX)FZi5.S892E«OO3FXYZs7.359IE-*003理大及力个点・336FX:-2.4543£*003FY:OXXXXE-HMX)n：1^99IE*004FXYZ:1.126X204MIDAS/GvilPOSTKOCESSORMXYZ:9.1497E+CX)3REAEONFORCE穹!€-XYZ量小反力,tfA-334MX:0.0000E-KXX)MY:9.1497E+003MZ:0.0000E-HXX)节点=337MX:O.OOOOE-H)00MY:-1.6842E+004MZ>0.0000EM00MXYZ:L6842E*004(1)桥墩拱座计算

62结构重要性系数：70:=1.1构件尺寸定义截面宽度：b:==10000mm截面度：h:=:3000mm受拉区钢筋保护层厚度：£户=40mm受压区钢筋保护层厚度：9C:=40mm相对界限受压区高度：Sb:=0.53飒筋数里叫：=100n2:=0纲筋直径由：=一doM阻阻受拉区纵向钢筋钢筋总As面积2=n「As单imm+2n2-A$单酒s49=4.909x10mm受压区纵向钢筋钢筋总AV面积2s=n「As单1丽-2卜殁取单2所m2=4.909x10-mm截面有效高度：h0max>h-cIdl.d2)——―=2.947m2墩柱高度：Sj==3.62m构件计算长度：1。:=0.65S=2.353m（严截面最小回转半径：i:=snin(J-^r构件的长细比：10=2.717构件应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响

63f^：=fcdMPa=18.4MPaf^:=ftdMPa=1.65MPa%:=EcMPa=3.25xdMpa材料定义混凝土标号,|C40一混凝土强度抗压新十值混凝土强度抗拉设计值混凝土弹性模量钢筋抗拉强度设计值钢筋抗压强度设计值钢筋弹性模量外力弯矩基本组合设计值:轴力基本组合设计值:弯矩长期组合设计值:弯矩短期组合设计值:轴向力偏心距：承载力计算加炉=fsdMPa=330MPa'sjMPa=330MPaE«:=E-MPa=2x10^MPaAWA»Md:=5210kNmNd:=16100kNM]:=5210kNmMs5210kNmMd%=£=0.324b0.496般勰嘈*及预应力混凝土桥涵设计规范》皿荷款偏心率时截面曲率的影c「"；0.2+2.7号响索数Ih°£细比对截面曲率的影C2：-Binfl.15-0.01^,?|=偏心距增大系数ni+-q<2=I，MO。君*roNd=0・033fcdbh0

64般勰鞭鞭土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG受拉边或受压较小边纵向钢筋贪力点至受拉边或受压较小边缘的距离：max|dj,d2)a:=c+-=52.5mm先假定构件类型为:构件类型：=_I大偏心受压2则取外:=|fsHif构件类型="大偏心受压”=330-MPa|oif构件类型="小偏心受压.=2.551m八、二S22-LfsdAs-(h0-as)-e-(rsdrx=(M-e)+J|h0-e)+-大偏心受压，符合假定.“小偏心受压，不符合假定.”小偏心受压，不符合假定.if由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-110，厢4fcdbx+fsd，As-as构件承载力1：="满足"iffcdbx+f'gd-A-s-as-AsiioNd="满足"不防足"iffcdbx+rsj-A's-ors-As<-j0-Nd由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)5.3.5-2TO—fed"*+fsd.As-构件承载力2:=“薪足"iffcdb-x：h0-^+f'sdA，s(h0-a，s)-moNde“不满足"iffcdb-xf'sdA，sQo-a's)<*TOwde

65裂绛宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为III类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20所钢筋表面形状系数“”=|带助i冈筋二］C1=1艘、，(或荷载)长期效应影C2：=l+0.5Ji=1.5与构件受力性质有关的系数'、◎=|偏心受压构件」=0.9曼拉区纵向钢筋等效直径级向受拉钢筋配22n]♦d[+n2.d?de=n[d]+n2-020.025mAs0.006if—<0.006bh0=6x10-3A5bh0A-if0.006<<0.020.02if言->0.02使用阶段的偏心距增大系数公式6.4.4-8纵向钢筋直径混凝土保护层厚度混凝土保护层厚度©04000—h0(t)io1.0iffM14hd:=de=0.025mC:=AAA0.04m拉受纵至离点距用的作点力力压合向筋由何受压翼缘的宽度受压翼缘的厚度as=1.447mesnT]se0+ys=L771mb*f:=b=10mh*f:=0.2hn=0.59m

66受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值（b，f—b）h*£bh0纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离钢筋应力=38.575MPaz>min0.87hg,0.87-0.1211=1.585x103mm最大裂缝宽度（Tz30nun+dpWfkiQq工o.28+10p0.0421mm裂缝限制裂缝限制=0.2裂缝计算结果=•薪足规范要求(2)桥墩基础计算现浇独立柱基础设计(海青拱桥1#)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010),本文简称《抗震规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF5001设计资料：1.1已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：2基础尺寸（单位mm）:b1=5000,bl1=2500,al=11000,al1=5500,hl=750b2=4000,b21=2000,a2=11000,a21=5500,h2=750柱：方柱，A=10000mm,B=3000mm设计值：N=21735.OOkN,Mx=0.OOkN.m,Vx=2317.95kN,My=7033.50kN.m,Vy=O.OOkN标准值：Nk=16100.OOkN,Mxk=O.OOkN.m,Vxk=1717.OOkN,Myk=5210.OOkN.m,Vyk=O.OOkN混凝土强度等级：C35,fc=16.70N/mm"钢筋级别：HRB400,fy=360N/mm2基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：676kPa基础埋深：3.00m作用力位置标高：-1.500m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=l.500m)：

67My'=3476.92kN.mMyk'=2575.50kN.m1.2计算要求：(D基础抗弯计算(2)基础抗剪验算(3)基础抗冲切验算(4)地基承载力验算单位说明：力：kN,力矩：kN.m,应力：kPa2计算过程和计算结果2.1基底反力计算：2.1.1统计到基底的荷载标准值:Nk=16100.00,Mkx=0.00,Mky=7785.50设计值:N=21735.00,Mx=0.00,My=10510.422.1.2承载力验算时,底板总反力标准值(kPa):［相应于荷载效应标准组合］pkmax=(Nk+Gk)/A+Mxk|/Wx+Myk/Wy=522.59kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-Myk|/Wy=182.86kPa

68pk=(Nk+Gk)/A=352.73kPa各角点反力pl=182.86kPa,p2=522.59kPa,p3=522.59kPa,p4=182.86kPa2.1.3强度计算时，底板净反力设计值(kPa):［相应于荷载效应基本组合］pmax=N/A+|Mx|/Wx+My|/Wy=624.50kPapmin=N/A-|Mx|/Wx-My|/Wy=165.86kPap=N/A=395.18kPa各角点反力pl=165.86kPa,p2=624.50kPa,p3=624.50kPa,p4=165.86kPa2.2地基承载力验算：pk=352.73

69第2阶(kN.m):M下=338.27,计算AsOnm%!))：As下=144,抗弯计算满足.2.6底板配筋：X向实酉己E12©170(665mm7m)丫向实配E12@200(565mm7m)ho=1455mmM右=3330.67,M上二338.27,M左二3330.67,As右=642,As±=144,As左二642>=As=642mm“/m>=As=565mm2/mQ

70吸帖准寅kF，力方氏6X1置k「，。【理正结构设计工具箱软件6.5PBI］计算日期:2017-09-0511:17:39

71Lm：»lOOOOnunB:»5000mm1500mm构件尺寸定义基础长度：基础宽度：基础高度，汇总(至基顶)F总:■16100kNV总1717kNI总a5210kN工抗滑移基底摩擦系数混凝土容重抗清移系数抗倾覆抗清移系数:=0.5(F总+BHL%)平Fa-5225.234(3)桥台基础计算数据准备如下：

72构件尺寸定义基础长度：卜[工10000mm基础宽度：B:«TOOOnun基祜高度：区:=1500mm静止土压力土的内摩擦角-a30°压实土的静土压力系数>1-sin（巾）=0.5土的容重kN7=20年m桥台台身顶处覆土厚度hj:«1.8in桥台台身底处覆土厚度h26.64m桥台台身顶处静土压力©i:=E'h]=18kPa桥台台身底处静土压力&2：=*二12=66.4kPa将作用于桥台台身的静止土压力转化至基础顶中心位置处eo-L-hoV铮土：==2204.5kNeo-L-hohoM静土:=-2-y=4879.2kNm

73覆土自重主拱拱脚至桥台基础外侧的距离a:=0.74m覆土宽度8313.3kN覆土自重拱脚支座反力拱脚产生的水平力V拱:=8172kN拱脚产生的竖向力F拱:=7521kN拱脚产生的弯矩汇总（至基顶）1拱:=28300kN-mF总：=F拱+F覆土=15834.3kN-5967.5kN抗滑移基底摩擦系数P:=0.5混凝土容重39ekN=25万m抗滑移系数Rh?(F总+B-HL-nfc)l'|v总1抗倾覆杭滑移系数R-Fa-2Rq--|v总『h+|m总I-23420.8kNm1.712-=1.547

74基础计算采用理正结构设计工具箱软件6.5PB1,计算过程如下:现浇独立柱基础设计(海青拱桥0#台)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010),本文简称《抗震规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF5001设计资料：1.1已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸（单位mm）:b1=6680,bl1=3360,al=11000,al1=5500,hl=1500柱：方柱，A=10000mm,B=6270mm设计值：N=18195.03kN,Mx=0.OOkN.m,Vx=-3705.21kN,My=-17338.72kN.m,Vy=O.OOkN标准值：Nk=13477.80kN,Mxk=O.OOkN.m,Vxk=-2744.60kN,Myk=-12843.50kN.m,Vyk=O.OOkN混凝土强度等级：C35,fc=16.70N/mm2钢筋级别：HRB400,fy=360N/mm2基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m；，修正后的地基承载力特征值：679kPa基础埋深：3.00m作用力位置标高：T.500m剪力作用附加弯矩M'=V*h（力臂h=l.500m）：My'=-5557.82kN.mMyk'=-4116.90kN.m

751.2计算要求：(1)基础抗弯计算(2)基础抗剪验算(3)基础抗冲切验算(4)地基承载力验算单位说明：力：kN,力矩：kN.m,应力：kPa2计算过程和计算结果2.1基底反力计算：2.1.1统计到基底的荷载标准值:Nk=13477.80,Mkx=0.00,Mky=-16690.84设计值:N=18195.03,Mx=0.00,My=-22532.642.1.2承载力验算时，底板总反力标准值(kPa):［相应于荷载效应标准组合］pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxk|/Wx+|Myk|/Wy=447.45kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-|Myk|/Wy=39.40kPapk=(Nk+Gk)/A=243.42kPa

76各角点反力pl=447.45kPa,p2=39.40kPa,p3=39.40kPa,p4=447.45kPa2.1.3强度计算时，底板净反力设计值(kPa):［相应于荷载效应基本组合］pmax=N/A+|Mx|/Wx+My|/Wy=523.05kPapmin=N/A-|Mx|/Wx-My|/Wy=-27.82kPap=N/A=247.62kPa各角点反力pl=523.05kPa,p2=-27.82kPa,p3=-27.82kPa,p4=523.05kPapmin=-27.82kPa<0,底板局部承受土重负弯矩,程序未计算板顶负筋，需用户自行处理！2.2地基承载力验算：pk=243.42=As=565mm'/m丫向实配E12@200(565mm7m)>=As=565mnT7m3配筋简图

779员iRvtlBlkP；】）

78【理正结构设计工具箱软件6.5PB1］计算日期:2017-09-0511:36:20(4)侧墙计算重力式挡土墙验算［执行标准：公路］计算项目：海青拱桥侧墙计算时间：2017-08-2715:12:19星期日原始条件:墙身尺寸：墙身高：6.630(m)墙顶宽：0.700(m)面坡倾斜坡度：1:0.000背坡倾斜坡度：1:0.300墙底倾斜坡率：0.000:1物理参数：培工砌体容重：23.000(kN/m3)培工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.400墙身砌体容许压应力：1500.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：427.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)材料抗压极限强度：4.500(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数瞰0.0020挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：30.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)地基土容重：18.000(kN/m3)地基土浮容重：10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：

79墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.500地基土类型：岩石地基地基土内摩擦角：30.000(度)地基土粘聚力：20.000(kPa)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0000作用于墙上的附加集中荷载数：1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角是否为被动土压力(m)(m)(kN/m)(度)10.000-5.630450.8460.000V坡面起始距墙顶距离：0.000(m)地面横坡角度：30.000(度)填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：22.000(m)计算参数：稳定计算目标：给定圆心，半径计算安全系数圆心X坐标：0.000(m)圆心Y坐标：0.000(m)半径：15.000(m)筋带对稳定的作用：筋带力沿圆弧切线第1种情况：组合1组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.400V4.填土侧压力分项系数=1.400V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V6.附加集中力分项系数=1.000J［土压力计算］计算高度为6.630(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.648(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：27.648(度)Ea=184.195(kN)Ex=152.345(kN)Ey=103.531(kN)作用点高度Zy=2.210(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=11.235(m2)重量=258.394(kN)(一)滑动稳定性验算

80基底摩擦系数=0.500滑移力=152.345(kN)抗滑力=316,216(kN)滑移验算满足：Kc=2.076>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=452.151(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.945(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.026(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.210(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=336.683(kN-m)抗倾覆力矩=589.068(kN-m)倾覆验算满足：K0=1.750>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=468.393(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=361.925(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=252.385(kN-m)基础底面宽度B=2.689(m)偏心距e=0.647(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.697(m)基底压应力：趾部=346.005踵部=0.000(kPa)作用于基底的合力偏心距验算不满足：e=0.647<0.250*2.689=0.672(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=346.005<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=0.000<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=134.595<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=11.235(m2)重量=258.394(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.945(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.026(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=2.210(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=361.925(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=252.385(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.697(m)截面宽度B=2.689(m)偏心距el=0.647(m)截面上偏心距验算满足：el=0.647<=0.250*2.689=0.672(m)截面上压应力：面坡=328.952背坡=-59.762(kPa)压应力验算满足：计算值=328.952<=1500.000(kPa)拉应力验算满足：计算值=59.762<=427.000(kPa)切向应力检算:

81剪应力验算满足：计算值=-164.846<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数?0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=377.498(kN)轴心力偏心影响系数管=0.997挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.689(m2)材料抗压极限强度Ra=4500.000(kPa)后工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数顿=0.965计算强度时：强度验算满足：计算值=377.498<=5225.079(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=377.498<=5040.120(kN)(六)整体稳定验算圆心：(0.00000,0.00000)半径=15.00000(m)安全系数=3.751总的下滑力总的抗滑力土体部分下滑力土体部分抗滑力筋带的抗滑力=835.305(kN)=3133.035(kN)=835.305(kN)=3133.035(kN)=0.000(kN)整体稳定验算满足：最小安全系数=3.751>=1.250第2种情况：组合2组合系数：0.8001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.300J4.填土侧压力分项系数=1.300V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.300J6.附加集中力分项系数=1.000V［土压力计算］计算高度为6.630(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.648(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：27.648(度)Ea=184.195(kN)Ex=152.345(kN)Ey=103.531(kN)作用点高度Zy=2.210(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=11.235(m2)重量=258.394(kN)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=152.345(kN)抗滑力=316,216(kN)滑移验算满足：Kc=2.076>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=462.209(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.945(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.026(m)

82相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.210(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=336.683(kN-m)抗倾覆力矩=589.068(kN-m)倾覆验算满足：K0=1.750>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=481.086(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=361.925(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=252.385(kN-m)基础底面宽度B=2.689(m)偏心距e=0.647(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.697(m)基底压应力：趾部=346.005踵部=0.000(kPa)作用于基底的合力偏心距验算不满足：e=0.647<0.250*2.689=0.672(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=346.005<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=0.000<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=134.595<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=11.235(m2)重量=258.394(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.945(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.026(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=2.210(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=361.925(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=252.385(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.697(m)截面宽度B=2.689(m)偏心距el=0.647(m)截面上偏心距验算满足：el=0.647<=0.250*2.689=0.672(m)截面上压应力：面坡=328.952背坡=-59.762(kPa)压应力验算满足：计算值=328.952<=1500.000(kPa)拉应力验算满足：计算值=59.762<=427.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-164.846<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数?0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=293.716(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.998挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.689(m2)材料抗压极限强度Ra=4500.000(kPa)与工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.965计算强度时：

83强度验算满足：计算值=293.716<=5229.247(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=293.716<=5044.140(kN)(六)整体稳定验算圆心：(0.00000,0.00000)半径=15.00000(m)安全系数=3.751总的下滑力=835.305(kN)总的抗滑力=3133.035(kN)土体部分下滑力=835.305(kN)土体部分抗滑力=3133.035(kN)筋带的抗滑力=0.000(kN)整体稳定验算满足：最小安全系数=3.751>=1.250各组合最不利结果(-)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合D抗滑力=316.216(kN),滑移力=152.345(kN).滑移验算满足：Kc=2.076>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值=452.151(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=589.068(kN-M),倾覆力矩=336.683(kN-m).倾覆验算满足：K0=1.750>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足：方程值=468.393(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合2(组合2)作用于基底的合力偏心距验算不满足：e=0.647<0.250*2.689=0.672(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=346.005〈=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=0.000<=650.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足：压应力=134.595<=500.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。（五）墙底截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足：el=0.647<=0.250*2,689=0.672（m）压应力验算最不利为：组合1（组合D压应力验算满足：计算值=328.952<=1500.000（kPa）

84拉应力验算最不利为：组合1（组合D拉应力验算满足：计算值=59.762<=427.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（组合D剪应力验算满足：计算值=-164.846<=110.000（kPa）［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1（组合1）强度验算满足：计算值=377.498<=5225.079（kN）稳定验算最不利为：组合1（组合1）稳定验算满足：计算值=377.498<=5040.120（kN）（六）整体稳定验算整体稳定验算最不利为：组合1（组合1）整体稳定验算满足：最小安全系数=3.751>=1.250

85六.下部结构稳定计算（施工阶段）施工阶段支架拆除顺序按照以下三种工况进行控制:工况1:中跨f左边跨f右边跨工况2：左边跨一右边跨一中跨工况3：左边跨f中跨f右边跨6.1工况16.1.1施工阶段支座反力

86施工阶段1支座弯矩标准值（kN*m）施工阶段2支座反力标准值（kN）施工阶段2支座弯矩标准值（kN*m）MK>ASjOMl0OST80CESSC*MACUOHWCB••bBWM3«■OMWOCOFY，OOXXEXIOO”:“0F«402FKVZ!L807X«002134FXi-2.MJM«eO2G,OjOGOOE-^IOOfl:3UE««MFX»ZiIfXKM施工阶段3支座反力标准值（kN）

87施工阶段3支座弯矩标准值（kN*m）施工阶段4支座反力标准值（kN）施工阶段4支座弯矩标准值（kN*m）

88施工阶段5支座反力标准值(kN)施工阶段5支座弯矩标准值(kN*m)由计算结果可知，成桥阶段柱底反力包络施工阶段，故无需另行计算。6.2工况26.2.1施工阶段支座反力施工阶段1支座反力标准值(kN)

89施工阶段1支座弯矩标准值(kN*m)施工阶段2支座反力标准值(kN)施工阶段2支座弯矩标准值(kN*m)

90施工阶段3支座反力标准值（kN）施工阶段3支座弯矩标准值（kN*m）施工阶段4支座反力标准值（kN）

91施工阶段4支座弯矩标准值（kN*m）施工阶段5支座反力标准值（kN）施工阶段5支座弯矩标准值（kN*m）由计算结果可知，成桥阶段柱底反力包络施工阶段，故无需另行计算。6.3工况3

926.3.1施工阶段支座反力施工阶段1支座反力标准值(kN)施工阶段1支座弯矩标准值(kN*m)施工阶段2支座反力标准值(kN)

93施工阶段2支座弯矩标准值（kN*m）施工阶段3支座反力标准值（kN）施工阶段3支座弯矩标准值（kN*m）

94施工阶段4支座反力标准值（kN）施工阶段4支座弯矩标准值（kN*m）施工阶段5支座反力标准值（kN）

95施工阶段5支座弯矩标准值(kN*m)由计算结果可知，成桥阶段柱底反力包络施工阶段，故无需另行计算。1「io、：h0roNdfed)%卜：工0.025tcdbh0