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附件十五水利水电建设工程新疆伊犁特克斯河恰甫其海水利枢纽工程蓄水安全鉴定安全监测工程报告南京南瑞集团公司新疆水利水电科学研究院2005年3月«新疆
1批准:刘观标（总经理、高工）（南瑞集团大坝公司）审定:卢新民（副院长、教高）（新疆水科院）核定：刘广林（副总、高工）（南瑞集团大坝公司）审查：彭虹（总エ、教高）（南瑞集团大坝公司）吴艳（主任、高工）（新疆水科院）校核:沈志刚（工程师）（新疆水科院）编写：耿凡坤（副总、高工）（新疆水科院）项目负责:耿凡坤（新疆水科院）参加人员:耿凡坤沈志刚田伟曲传勇周富强吴艳刘广林彭虹卢新民戴灿炜
2目录.ゝA4-3—*«第一章工程安全监测概况31.1大坝监测项目的选定及建立31.1.1监测断面31.1.2监测项目41.1.3各断面仪器布置具体位置61.2引水发电、泄洪系统监测项目的选定及建立81.2.!监测项目81.2.2监测断面及仪器（项目）布设81.3导流洞封堵体监测项目的选定及建立12第二章监测仪器埋设施工方法132.1变形监测设施的安装埋设132.1.1墩式精密水准基点（测点）132.1.2测斜及沉降管的安装142.1.3测缝计的安装182.2渗流监测仪器的安装埋设192.2.1测压管的安装192.2.2弦式渗压计（孔隙水压カ计）的安装埋设192.3坝体土压力的安装埋设212.4应カ（应变）观测仪器的安装埋设212.4.1应变计的安装埋设212.4.2无应カ计的安装埋设222.4.3钢板计的安装埋设232.4.4钢筋计的安装埋设242.4.5水力学观测仪器的安装埋设252.4.6水库温度计的安装埋设262.4.7体应变计的安装埋设272.4.8导流洞封堵体内的仪器安装埋设28第三章电缆施工和观测频次293.1监测仪器的电缆施工293.1.1电缆（连接）对接293.1.2电缆的跨缝保护293.1.3监测仪器的电缆敷设303.2监测项目观测频次的规定303.2.1大坝变形监测313.2.2渗流监测313.2.3大坝心墙内部土压カ监测313.2.4大坝心墙体应变监测313.2.5应カ、应变监测32第四章安装埋设完成的仪器及相关参数334.1仪器埋设完成情况及运行状态334.1.1仪器安装、埋设概况33
34.1.1枢纽工程已埋设完成仪器情况明细354.2已埋设完成的仪器相关参数47第五章监测资料分析585.!监测仪器工作原理与计算方法581.1.1钢弦式渗压计581.1.2差动电阻式仪器585.2各种仪器基准值的选定原则605.2.1差动电阻式仪器605.2.2弦式仪器605.2.3位移计605.3大坝615.3.1渗流615.3.2坝体变形715.3.3心墙土压カ8335.4引水发电、泄洪系统875.4.11号发电洞875.4.2主厂房10005.5表孔泄洪洞10335.5.1A-A(0+046.049)断面10335.5.2B-B(0+250.000)断面10335.5.3C-C(0+480.000)断面10445.4.4D-D(0+485.000)断面10555.4.5F-F(0+661.579)断面10555.6导流洞封堵段10555.6.1导0+167.5断面10555.6.2导0+182.5断面10555.7蓄水期对安全监测的基本要求106第六章结论10776.1大坝107076.21号发电洞108086.3厂房11006.4表孔泄洪洞11116.5导流洞封堵段11226.6施工期监测评价11226.7存在的问题11226.8建议1133附图:25张114安全监测工程报告ゝ,—»—刖5新疆伊犁河位于我国西部边陲,是新疆第一大河。是从我国流入哈萨克斯坦的国
4际河流,多年平均地表水量165.5亿m3o恰甫其海水利枢纽工程,位于新疆伊犁地区巩留县境内,是伊犁河的最大支流——特克斯河干流规划中最大的控制性工程。坝址位于特克斯河中下游河段的恰甫其海峡谷内,距巩留县城41km,距伊宁市139km。特克斯河,其流域面积27672km2,多年平均年径流量81.72亿m:,,多年平均流量259.13m7so恰甫其海坝址处多年平均年径流量75.48亿m；!,多年平均流量237.76m3/s,占特克斯河总径流量的91.92%,控制了除大吉尔格郎河以外的特克斯河全部水量。气象条件坝址下游恰甫其海水文站实测气象资料如下:平均气温8.8℃极端最低气温ー32c降水量334.02mm日最大降水量36.6mm蒸发量1961.04mm平均相对湿度68%平均风速3.3m/s最大风速24m/s最大风风向WSW大风日数20d雷暴日数40d日照时数2679h最大积雪厚度65cm最大冻土深度80cm该工程是以灌溉为主,兼顾发电、防洪等综合利用的水利水电枢纽工程。水库总库容17.7亿n?,控制灌溉面积523.45万亩。电站总装机容量320MW,多年平均发电量9.28x108kWh。枢纽工程,由拦河坝、表孔泄洪洞、中孔泄洪洞、深孔排沙放空洞、发电引水系统、电站厂房、开关站等建筑物组成。本工程为大（1）型一等工程,拦河坝、泄洪建筑物及发电洞进水口为1级建筑物,发电引水洞和电站厂房为2级建筑物。坝址区地震基本烈度为8°,大坝按基本烈度提高ー度9。设防，其它建筑物按基本烈度8。
5设防。水库正常蓄水位995m,死水位964m,调节库容12.3亿n?。拦河坝坝型为粘土心墙砂砾石坝,坝顶高程1003m,最大坝高108m,坝顶长度362m,坝顶宽12.0m,上游坝坡1：2.5,下游综合坝坡1：2.33,心墙防渗体顶高程1001.0m,顶宽6.0m,心墙上、下游边坡1：0.3〇
6第一章工程安全监测概况1.1大坝监测项目的选定及建立根据恰甫其海水利枢纽工程的特点,结合设计计算结果及监测设计原则,具体情况如下。恰甫其海工程粘土心墙坝心墙土料为粉质壤土,抗冲蚀能力低,并处于强震区,因此,监测重点为变形和渗流监测,兼顾应カ监测。该处为高震区,地震设防烈度为9度，设置地震监测也是一重要项目。大坝变形监测控制网:建立平面位移监测控制网和垂直位移监测控制网为整个坝址区各建筑物的变形监测提供基准。坝体表面变形监测:坝体表面变形监测包括竖向位移和水平位移,在上游坝坡、坝顶及下游坝坡设置监测表面变形的监测点。坝体内部变形监测:为心墙内部的沉降和水平位移（测斜）。坝体土压カ监测:监测粘土心墙的土压カ,以测定是否会产生拱效应。坝体渗流及绕坝渗流监测:渗流监测是重点监测项目。在坝体上选取三个剖面,设置渗流监测仪器,以监测坝体的渗流。在两坝肩及岸坡设置了测压管,以便监测绕坝渗流。渗流量监测:在坝坡脚渗流引出处设置量水堰，监测坝体渗流量。1.1.1监测断面选择河床最大0+175m断面作为主监测断面,左岸0+123.5m断面及右岸0+223m断面作为副监测断面。由于两岸心墙上、下游两侧开挖边坡较陡,选择0+060mヽ0+270m断面监测岸坡拱效应情况。其平面布置图如下所示:
7恰甫其海大坝监测布置图1.1.2监测项目!大坝变形监测控制网的建立建立平面位移监测控制网和垂直位移监测控制网,为整个坝址区各建筑物的变形监测提供基准。该项目,工程竣工前设置。2坝体表面及内部变形监测坝体表面变形监测:包括大坝表面竖向位移和水平位移,其标点布置在坝顶及上、下游坝坡（上游坡标点用以监测施工期变形）。在坝顶平行坝轴线的上、下游和心墙轴线部位各布置・条监测纵断面,下游坝坡布置三条监测纵断面,髙程分别为981.48m、963.662m、949,611m,用以监测运行期的坝体变形情况。在上游坝坡（高程962.0m）布置1个临时监测纵断面,用于进行施工期观测。整个大坝,共布置7个表面变形监测纵断面。坝体内部变形监测:为了监测大坝的内部变形,在选定的五个监测断面上分别布置沉降及测斜管。3心墙土压カ监测在大坝粘土心墙内的四个断面中,共埋设16组上压カ计。其中2组为三向压カ计组,其余（14组）为二向压カ计组。具体情况如下:
8在大坝0+175m、0+223m二个断面（心墙内935m、945m、965m高程处）埋设10组土压カ计;在0+060m及0+270m两个断面（心墙内960m、970m高程处）,布置了6组土压カ计,用以监测土体应カ情况。4坝体渗流监测在坝体上选取了（0+175m、0+123.5m、0+223m断面）三个重点断面,设置渗流监测点,以监测坝体的渗流。具体情况如下:0+175.0m断面:该断面为最大坝高断面,共埋设了13支渗压计。其中:基础帷幕前、后各设置ー支深孔渗压计（其高程分别为864.1m、884.1m）,在心墙内895.6m、935m、965m三个高程分别埋设了2支渗压计,同时布设了两个点位的测压管;在下游反滤料及坝壳料内,不同坝轴距的基础面上,设有5支渗压计,并设有二个点位的测压管。0+123.5m断面:该断面共埋设了11支渗压计。其中：基础帷幕前、后各设置ー支深孔渗压计（其高程分别为873.8m、890.2m）,在心墙内903.4m、940m、965m三个高程分别埋设了2支渗压计;在下游反滤料及坝壳料内,不同坝轴距的基础面上,设有3支渗压计。0+223.0m断面：该断面共埋设了12支渗压计。其中:基础帷幕前、后各设置ー支深孔渗压计（其高程分别为890.1m、910.1m）,在心墙内923.6〜923.8m、945m、965m三个高程分别埋设了2支渗压计;在下游反滤料及坝壳料内,不同坝轴距的基础面上,设有4支渗压计。0+270,0m断面：该断面在970m高程共埋设了2支渗压计。0+060.0m断面：该断面在960m高程共埋设了2支渗压计。反滤层（纵断面）:结合各横断面每间隔约40m设置1支渗压计,除以上三大断面外,在0+040m、0+080m、0+160m,0+260m、0+300m断面下游反滤层内分别埋设1支渗压计。5坝肩绕渗监测在坝肩灌浆平洞内（帷幕下游侧）各布置・个点位的测压管,大坝两岸边坡（左、右岸）各布置4个点位的测压管。6渗流总量监测
9在大坝下游坡角,设置了集中排水管网,用量水堰监测大坝总渗漏量。7水库水温监测在上游坝面,按高程每间隔10m设置一支水库温度计,共布置了10个测点。1.1.3各断面仪器布置具体位置0+223.00断面监测仪器布置图
100+123.5断面监测仪器布置图0+270,00断面监测仪器布置图
111.1引水发电、泄洪系统监测项目的选定及建立1.2.1监测项目高边坡变形监测:在洞脸处按高程分别布置位移标点,监测洞脸位移（具体位置现场确定）。水力学监测:水力学监测包括,流速、脉动压カ、通气孔风速。建筑结构应カ、应变、渗流监测:主要监测建筑物的钢筋及碎的工作状态（重点部位的碎应カ、应变及钢筋应カ）及相应断面渗流情况。1.2.2监测断面及仪器（项目）布设1.2.2.I引水发电系统ー1#发电洞1进气量监测:在进ロ闸室通气孔处（布置）安装风速仪,用以推算主洞进气JSL1-12-2进水口I-LII-II断面监测仪器布置图2建筑结构应カ、应变、渗流监测:在进ロI-I（发10-034.50）断面、n-n（发10-001.50）断面,布置了6支钢筋计、4组应变计、1支无应カ计（具体位置见进水ロI-LII-II断面仪器布置）。在洞身A-A（发!0+013,10）断面、上平洞末端B-B（发!0+192,653）断面、主
12洞岔管前C-C(发10+351.826)断面,布置了9组应变计、3支无应カ计、12支钢筋计、3支钢板计、3支渗压计。在1#发电洞,岔管顶部布置了4支钢板计,侧部布置了8支钢板计;I-I(发10+391.368)断面布置了3支钢板计、2支钢筋计、2组应变计、1支无应カ计;II-H(发10+398.888)断面布置了6支钢筋计、3组应变计;III-III(发10+428.207)断面布置了钢板计、钢筋计各1支。.§3C-C断面监测仪器布置图1#发电洞岔管监测仪器布置图
131.2.2.2引水发电系统ー厂房!监测项目主厂房基础底板渗透压カ,尾水扩散段钢筋应カ;蜗壳钢板、钢筋及碎应カ应变;主、副厂房框架变形。2监测断面及仪器（项目）布设1）主厂房底板基础:在3号机组基础底板中心线以右1.5m的基础面上,沿上、下游方向布置了3支渗压计，以监测厂房基础渗透压カ。2）尾水扩散段:在3号机尾水扩散段顶（底）板内,共埋设4支钢筋计。3）蜗壳:3号机蜗壳以垂直水流方向为轴,选取0。和90。作为监测断面。在0°断面（蜗壳）钢板外侧半圆的顶部、下部及侧向中部各布设1支钢板计;在90。断面顶部及侧向中部各布设1支钢筋计,同时在两处也分别埋设1组两向应变计组及1支无应カ计,在（90。断面）钢板外侧半圆的顶部、下部及侧向中部各布设1支钢板计。（b）剖面2图（。度断面）3号机组监测仪器布置图4）主厂房框架:在主厂房上游侧相邻框架（机组段分缝处）之间布设2组双向测缝计,以监测主厂房各机组段之间的相对变形。在主、副厂房上游侧框架之间布设1组双向测缝计,以监测主、副厂房之间的相对变形。
14厂房监测仪器布置1.2.2.3泄洪系统ー表孔溢洪洞!监测项目应カ、应变监测;渗流及水力学监测。2监测断面及仪器(项目)布设(1)应カ、应变监测:在不同断面布置钢筋计9支,两向应变计9组,无应カ计3支。以监测不同位置衬砌的应カ、应变。(2)渗流监测:在洞身0+046.049m>0+250.00m1洞出口0+480.00m,出口明渠渠槽末段0+661.579m共设置了4个监测断面,表孔溢洪洞监测断面及仪器布置图
15在各断面底板埋设渗压计。监测不同运行工况,相应断面的渗透压カ。（3）水力学观测1）断面流速监测:在表孔溢洪洞（出口）0+485.000m及（明渠渠槽末段）0+661.579m两个断面上,设置6个测点,用以监测该断面的平均流速（在底板及侧墙上预埋通用底座,监测时安装底流速仪）。2）脉动压カ监测:在表孔溢洪洞0+485.000m及（明渠渠槽末段）0+661.579m断面的底板上,分别埋设1个脉动压カ传感器底座（监测时安装脉动压カ传感器）。1.3导流洞封堵体监测项目的选定及建立为了掌握导流洞封堵体的碎浇筑及可灌浆温度,特在封堵体内设有17支温度计。由于封堵体位的自身收缩及因其他外力影响与周边原有建筑物结合面可能有裂缝产生，故、在周边结合面上不同断面埋设6支测缝计。具体情况如下:x(*ihn戊Ig-,丁'iitnWB4Q.s>^Dl£(lfi.aT)_611M__6Q0LfiomfiUQ_-在En 16第二章监测仪器埋设施工方法本次安全监测所涉及的项目主要有:变形、应カ应变、测缝、温度、渗透压カ、渗流量及其自动化监测系统;这些监测项目仪器设备的安装,主要依据是:技术设计的土建安装图纸及施工要求。2.!变形监测设施的安装埋设3.L1水准基点、标点大坝外部变形监测,首先进行大坝变形监测网的设计、优化。主要是对大坝变形监测网的网形结构,各种精度指标进行初步计算、分析、筛选等;从多种方案中选出即符合设计要求、同时又经济实用的最优观测布网方案。采用专二级控制网,最大点位中误差的控制标准及所选用的仪器参照国家相应标准;竖向位移监测网用国家二等水准测量方法进行观测,各测段往返限差及使用的仪器参照国家相应标准。1水准基点、标点的（安装埋设）施工（1）坝上（或岸坡）测点工作基点、校核基点和位移测点的施工:如基点、测点的基础在土层上,其埋深在冻土层0.5m以下;当开挖达到设计要求时,进行绑扎钢筋、立模并浇筑混凝土基座。在基座浇筑完毕后进行二次立模,并用仪器对模板进行校正,使其位于视准线上。中（下）部放置竖向位移不锈钢测点,立模合格后方可浇筑混凝土。浇筑到顶部时预埋强制对中盘的支座,并进行调整校核,其偏离视准线的误差控制在10mm之内。用水平尺控制平整度,使其表面保持水平倾斜度小于4';调整合格后,再（对强制对中盘）进行浇筑混凝上。如墩试基点和位移测点的基础是在岩层上,先开挖到新鲜岩石，在基岩上钻孔插筋;然后、清除岩层表面的破碎层并用水冲洗干净，按图纸要求浇筑观测墩（方法同上）。外网高程观测基准点、工作基点的建造;要采用深埋式保护,观测点的建造,应与建筑物牢固结合。（2）平面（三角网）观测点平面观测基准点、工作基点的建造;应开挖至新鲜岩石,在基岩上钻孔插筋；然后、清除岩层表面的破碎层并用水冲洗干净,按图纸要求浇筑钢筋碎底座和柱身。观测点的建造:观测点与建筑物牢固结合,并浇筑钢筋碎基座和柱身;基座和柱 17身结构与坝上（或岸坡）观测点相同。所有的基准点,观测点均设保护装置。2.1.2测斜及沉降管的安装!测斜管的安装测斜管全部位于粘土心墙中,基础部分有少许钻孔（穿过碎底板）,钻孔直径为（pl30,孔深一般为3m左右。埋设方法如图所示（1）岩石或於部分具体做法:孔斜控制以满足测斜管安装（保持垂度在1度范围内）为标准,在安装时接头及底部管帽必须密封牢固，防止灌浆时水泥浆进入管内。沉放过程中要使导向槽保持准直,并尽可能接近最后的对准位置,然后将管的上端用夹具夹持固定在钻孔中心。此时要注意使ー对导向槽与可能发生的位移方向一致。采用全站仪对测斜管的方位进行控制,导槽方位与埋设方向夹角小于5°；在接管时（单根测斜管长度为3m）管的导向槽要对正,不得偏扭。测斜管安装埋设图孔内用天山水泥厂生产的525高抗硫酸盐水泥，同时外加8%的（中国建筑材料科研院/北京中岩特种工程材料公司生产的“中岩”牌）高性能碎膨胀剂,配制M20水泥砂浆灌注。管口保护,采用专用封盖并用专用螺钉禁锢。（2）粘土心墙部分测斜管周围（以测斜管为圆心半径为1m的范围）的粘土回填,采用人工回填电 18动夯砸实。每次回填砸实厚度不大于0.2m,每间隔0.2〜0.3m进行取样测定压实密度及土料含水率,各层之间人工刨毛洒水后进行人工上土。现场压实指标控制情况:压实密度N1.75、土料含水率在12〜13.5%之间。在接管时（单根测斜管长度为3m）,管的导向槽要对正,不得偏扭;其它控制条件（垂度及导槽转向）与在孔内安装要求相同。每次接管后,用测斜仪模型从上往下放一次,如上下自如则说明安装成功。当填筑面超过测斜管顶端50cm时，进行开挖将上一节测斜管接好,重复回填夯实步骤。管口保护,采用专用封盖并用专用螺钉禁锢。2沉降管的安装沉降管位于粘土心墙及坝壳料中,基础部分有少许钻孔（穿过碎底板）,钻孔直径为屮130,心墙内的孔深・般为3m左右,坝壳料内的孔深一般为8m左右。埋设方法如下（1）岩石或於部分具体做法:孔斜控制以满足沉降管安装为标准,在安装时接头及底部管帽必须密封牢固,防止灌浆时水泥浆进入管内。沉放过程中要保持垂直,并尽可能接近最后的岩石（碎底板）及心墙内沉降管安装埋设图对准位置,然后将管的上端用夹具夹持固定在钻孔中心。沉降磁环的安装:沉降磁环由注塑制成,内部安放磁性材料,形成磁力圈。磁环套在导管外,按设计要求在沉降管上安装磁环和定位环,用专用螺丝固定。然后再把管子插入联接管内,拧紧螺钉，这样边接管边向下沉放,直到设计深度为止。每个沉降管的底端（孔内底部）,连续安装2个磁环,间隔1〜1.5m。第一•个磁环距底部封头1m,以上每间隔5m安放ー个磁环。 19沉降管放到设计深度后,盖上盖子对孔和沉降管间的间隙进行回填。孔内用天山水泥厂生产的525高抗硫酸盐水泥,同时外加8%的（中国建筑材料科研院/北京中岩特种工程材料公司生产的“中岩”牌）高性能佐膨胀剂，配制M20水泥砂浆灌注。（2）粘土心墙部分沉降管周围（以沉降管为圆心半径为1m的范围）的粘上回填,采用人工回填电动夯砸实。每次回填砸实厚度不大于0.2m,每间隔0.2〜0.3m进行取样测定压实密度及土料含水率,各层之间人工刨毛洒水后进行人工上土。现场压实指标控制:压实密度N1.75、上料含水率在12〜13.5%之间。在接管时（单根沉降管长度为3m）主管与连接管之间，用专用螺钉连接，保证接头不进上料,每间隔5m安装一•个磁环。磁环安装：在粘上填筑高度超出磁环安装高程0.4〜0.5m时进行人工下挖,达到设计高程后刮平上料,将磁环放置其上再回填上料，每层上料厚度在0.2〜0.3m人工压实反复操作直至达到填上高度。管口保护,采用专用封盖并用专用螺钉禁锢。（3）坝壳料部分坝壳料部分的沉降管填料,采用同步填料法进行埋设。具体做法是：沉降管周围的坝壳料在机械回填到距沉降管1m左右时，进行人工回填。人工回填时要去掉大于50mm的大骨料,每层填筑厚度在0.3〜0.4m左右,在大机械没压实振碾前，进行水冲夯填（水冲后采用机械夯夯实）直至达到坝壳料填筑厚度。保护管与沉降管之间回填细砂后,再进行拔管。磁环安装：在坝壳料填筑高度超出磁环安装高程0.4〜0.5m时进行人工下挖,下挖深度要有一定的超挖量（超挖0.15〜0.2m）然后人工回填细砂压实,将磁环放置在细砂上再回填细砂,其厚度在0.2〜0.3m人工压实后回填坝壳料,进行水冲夯填。其它项目与心墙内的沉降管的设置及相应施工方法相同。 20053CJG-86PEE沉降管,^1—0200地上1-ード/保护管坝売料以売料填料层面坝売料坝壳料内沉降管安装埋设图（4）爆破料部分爆破料部分的沉降管填料,采用堆料法进行埋设。具体做法是:在沉降管周围堆放过渡料或坝壳料（去掉大石后的天然级配卵石料）,其范围为测点周围2m为半径堆放,使其爆破料与堆放料充分接触,对于堆放的材料用水充填后夯实。即:当坝体爆破料碾压后,新的爆破料没有回填时进行人工回填。也就是沉降管埋设夯填提前于中53CJG-H6PEE沉降管母鲤H坝・无H色53CJH-88沉中200填E保护将现売料J!破料填料层面爆WHq>沉降磁讣舱底板；:M20水泥砂浆爆破料内沉降管安装埋设图爆破料ー层（厚度约0.8〜1m）。底周边尺寸以沉降管为中心向周边外延2m,作为填筑起点;顶周边尺寸以沉降管为中心外延0.4〜0.6m,作为填筑终点。每层回填厚度0.2〜0.3m, 21进行水冲后夯实,直至达到每层爆破料填筑厚度（0.8〜1m）。保护管与沉降管之间回填细砂后,再进行拔管。磁环安装:在爆破料填筑高度超出磁环安装高程0.4〜0.5m时进行人工下挖,下挖深度要有一定的超挖量（超挖0.15〜0.2m）。然后，人工回填细砂压实,将磁环放置在细砂上再回填细砂,其厚度在0.2〜0.3m。人工压实后回填爆破料,进行水冲夯填。其它项目与心墙内的沉降管的设置及相应施工方法相同。1.1.3测缝计的安装RF-20型电容式测缝计为双向、安装示图及步骤如下:根据设计所给出的测点位置要求,用模板放样。尽可能将缝两侧的安装面用去料法找平,用膨胀螺栓进行固定仪器底板。安装过程中,应仔细检查仪器支架的安装位置及安装方向是否满足设计要求,并检查仪器的安装方向是否与设计方向相同;调整膨胀螺栓距安装面的距离,使位移缝的中线与二个安装面平行,并用直尺检查;根据安装季节适当调整其儿何中心,将测缝计安装在最佳位置;按照电缆连接约定焊接测缝计电缆（双向测缝计采用5芯屏蔽电缆）,仪器安装完成后,人工给定位移,用以检查现场电缆接线是否准确无误。—斗——-D^1测缝计安装埋设图1.2渗流监测仪器的安装埋设2.2.1测压管的安装测压管采用镀锌钢管,位于粘土心墙及坝壳料中。粘土心墙内的测压管基础部分（花管 22部分）位于粘土内;坝壳料（爆破料）内的测压管基础部分（花管部分）位于岩面之上。埋设方法如下:1花管部分的安装花管长度为4m,开孔率为15%满足规范要求（10〜20%）〇花管外部用无纺布包裹并用细铁丝扎紧,其目的是防止泥浆及细小颗粒进入管中。在安装时,接头及底部管帽必须密封牢固,具体做法:在设计位置先将保护管用大坝填料垂直埋好,然后将已绑扎好的花管与无孔钢管连接好,漫漫地放入保护管内,并保证管体在孔内垂直。这时回填水洗砂，填满后将保护管垂直向上拔起（拔起高度为整个保护管长的2/3）,再进行填砂,这样反复操作,直至高于花管顶部位置（投砂高度要高于花管顶部0.2〜0.3m）o2钢管部分的安装在安装时钢管接头必须密封牢固,防止泥浆进入管内。在心墙内的钢管管体直接与粘土接触,填土方法及要求与粘土中的沉降管相同，施工后的钢管要保证管体垂直。在坝壳料及爆破料中的钢管安装方法与花管安装方法相似,只是钢管外部没有进行包裹。钢管外壁直接接触水洗砂,填料及拔管方法与花管施工相同。保护管外部回填料及其施工方法与其在相同料区的沉降管施工方法相同,施工后的钢管要保证管体垂直。2.2.2弦式渗压计（孔隙水压カ计）的安装埋设安装前先将透水石放入纯净水中煮沸两小时,除其孔隙气泡和油污,冷却后使其浸入冷水中饱和等待备用。!直埋法在安装前应按厂家提供的仪器卡片,检查仪器编号,在现场测试埋设前的仪器情况,做好记录。在大坝填筑高于仪器的安装高程0.6m时进行仪器埋设的坑槽开挖,坑槽尺寸为（长x宽x深）60cmx60cmx60cm。在坑底冋填0.2m水洗砂,将渗压计平整安放,再用水洗砂覆盖,其厚度约为0.2m。然后,洒上适量的水使砂保持湿润，最后回 23填上坝材料。如果回填料是坝壳料（或爆破料）,在水洗砂之上的回填料要剔除尖角料及粒径大于40mm的大骨料进行回填。坝壳料内的电缆采用穿管保护,心墙内采用直埋法埋设,回填后压实到设计密度,及时观测并填写埋设记录。GOOmm渗压计直埋法安装埋设图在安装前按/家提供的仪器卡片,检査仪器编号,在现场测试埋设前的仪器情况,做好记录。渗压计钻孔法安装埋设图 24埋设在混凝土（或岩石）内的渗压计,采用风钻（或取芯钻）钻孔,孔径50〜90mm,钻孔深度满足设计要求。成孔后必须清孔,安放渗压计（孔隙压カ计）前填入0.25〜0.35m细石英砂（细石英砂需充分饱和）。回填后将渗压计（孔隙压カ计）慢慢导入测孔内的细砂垫层上:再继续填入细石英砂,直至将孔隙压カ计埋没,砂的超高0.25〜0.35m;孔的上部回填满足设计要求的水泥砂浆,直至与衬砌表面齐平,及时观测并填写埋设记录。孔内用天山水泥厂生产的525高抗硫酸盐水泥,同时外加8%的（中国建筑材料科研院/北京中岩特种工程材料公司生产的“中岩”牌）高性能佐膨胀剂,配制M20水泥砂浆灌注。2.3坝体土压力的安装埋设在粘上心墙内的上压カ计,要待到填上高度超出上压カ计安装高程的1〜1.2m时进行开挖沟槽（槽深约1.2m）;仪器间距1m,坑底面积以能方便工作为准。对于上、下游及左、右岸方向的上压カ计，按要求方向在坑底挖浅槽;坑槽开挖成型后,粘上中先铺0.01m左右的薄层砂,将仪器就位,再在仪器表面覆盖0.01m左右的薄层砂;然后薄层回填粘上,专门压实,压实指标满足设计要求。土压カ计安装埋设图2.4应カ（应变）观测仪器的安装埋设2.4.1应变计的安装埋设DI-10型应变计,是埋设在混凝上中的监测仪器。用以监测混凝上的应カ（应变）,本工程设置的应变计均为单支单方向布置。埋设时确保设计要求的高程及方向,在混凝土浇筑时,避免大骨料直接冲击应变计,同时必须保证振捣器不能直接冲击仪器。在振捣时,要以仪器为中心其0.5m范围内不得强カ振捣。 25应变计组埋设时应严格控制方向,其单支应变计角度误差不得超过±1.0。。所有应变计均按照厂家提供的安装支架进行安装,固定在支架上的仪器要牢固,并保证仪器安装方向的正确性。在碎浇筑过程中,仪器有专人看管,用便携NDA1111型数字式电阻比指示仪进行测量,仪器在被混凝土埋没前和刚被埋没时要及时检测其变化情况并作好记录:在没有确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检查观测,直到认为所埋仪器安全无误,方可进行正常状态下的频次观测。2.4.2无应カ计的安装埋设无应カ计是与应变计配套布置,在安装仪器前,在无应カ计桶内壁上涂ー层沥青。安装时先将应变计用细铁丝悬置于无应カ计筒中心，无应力计筒大口朝上。待仓内混凝上浇到仪器高程时,人工将（去掉大骨料的）混凝土细心填入无应カ计筒内,并用插钎轻轻捣实。等待碎继续浇筑,其超高达到无应カ计桶高时,将已安装好仪器的无应カ计桶慢慢压入碎中,并在其上覆盖碎。覆盖层的混凝上在振捣时，要以仪器为中心其0.5m范围内不得强カ振捣。Iー应变计,2ー电缆,3ー沥青层,4ー内桶,5一外桶,6-空隙,7T6#铁丝拉线,8一周边焊缝无应カ计安装埋设图在碎浇筑过程中,仪器有专人看管,用便携NDA1H1型数字式电阻比指示仪进行测量,仪器在被混凝土埋没前和刚被埋没时要及时检测其变化情况并作好记录;在没有确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检查观测,直到认为所埋仪器安全无误,方可进行正常状态下的频次观测。 262.4.3钢板计的安装埋设钢板计在安装前对已率定好的小应变计进行检测,当确认正常后,方可进行安装。钢板计的安装采用两种方式进行，其ー是焊接安装，其二是粘接安装。具体部位及安装方法分布情况:蜗壳、1#发电洞钢管采用焊接法安装;岔管处的钢板计采用粘接法安装。!焊接安装分布在3#机组及1#发电洞钢管C-C断面的钢板计是焊接安装。具体做法:待安装仪器的断面其钢筋内网布筋完成后,进行仪器支座焊接。焊接支座时用夹具严格定位,支座焊接后,应冷却至常温才能安装小应变计。安装小应变计时，及时用便携式NDA1111型数字电阻比指示仪进行检测,对仪器在安装过程中的测值变化及时作好记录:待确认仪器位置正常后夹紧固定,安装保护罩;安装保护罩时要采用间断焊接,保证焊接温度不超过仪器的最高工作温度;焊接中及时监测仪器工作性态,确保仪器工作正常。在碎浇筑过程中,仪器有专人看管及时进行监测,对仪器在被混凝土埋没前和刚被埋没时要及时检测并作好记录;仪器周边的混凝土在振捣时,以仪器为中心0.5m范围内不得强カ振捣。在没有确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检査观测,直到认为所埋仪器安全无误,方可进行正常状态下的频次观测。2粘接安装岔管处的钢板计采用粘接安装,在仪器安装断面处的内筋网布完后,进行粘接仪器支座。具体做法粘接材料:选用“抚顺哥俩好集团”生产的“302改性丙稀酸酯胶粘剂”。 27其工序为:先将母体表层的防腐漆清除,再进行母体打毛;将粘接体的粘接面打磨成与母体表面完全吻合的结合面,再进行粘接,粘接后将粘接件刷防腐漆三道。在具体操作时,先将钢板计的支座及母体的粘接面进行处理，达到上述标准;再将作好的粘接面用丙酮进行清洗,然后打胶,胶层要均匀。待胶面颜色稍微变色后,进行对接压实。在粘接时,用夹具严格定位,粘接后的钢板计支座在48小时以后,方可进行仪器安装。在进行仪器安装时,用便携NDA1111型数字式电阻比指示仪进行测量,对仪器在安装过程中的测值变化及时作好记录；待确认仪器位置正常后,夹紧固定。然后再按上述粘接要求,对仪器保护罩进行粘接。粘接后及时监测仪器工作性态,确保仪器工作正常。在佐浇筑过程中,仪器有专人看管并及时进行监测,对在混凝上埋没前和刚被埋没时的测值变化要做好记录。仪器的周边混凝上在振捣时,以仪器为中心0.5m范围内不得强カ振捣。在没有确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检查观测,直到认为所埋仪器安全无误，方可进行正常状态下的频次观测。2.4.4钢筋计的安装埋设钢筋计是安装在混凝土受力钢筋上,用以监测钢筋应カ的仪器。钢筋计的安装方法为帮条焊接,其帮条长度不小于0.25m仪器及帮条焊接部分涂上沥青（或用纺织品包裹）,以便与混凝土脱开。安装时钢筋计与钢筋保持在同一轴线上,焊接处的强度不低于被测钢筋的强度。 28受力钢筋讐钢筋z_._ZL焊缝钢筋计ノ/血wiiii叫血屮驷II疝巾II”布屮リ—即川屮|ルん1川1前1111111HIWIIIIHHIj钢筋计安装埋设图仪器在焊接安装过程要及时浇水直至焊接后完全冷却,整个过程使仪器温度不超过60で。但,在焊接时不得在焊缝处浇水以免影响焊接质量。在选用钢筋计时,其仪器直径应与连接的钢筋直径相同,当没有该型号的钢筋计时,允许采用大于一个级别的钢筋计。在进行仪器安装时，用便携NDA1111型数字式电阻比指示仪,对仪器在安装过程中的测值变化进行监测,以保证仪器工作性态正常。在碎浇筑过程中,仪器有专人看管并及时进行监测,对在混凝土埋没前和刚被埋没时的测值变化要做好记录。仪器的周边混凝土在振捣时，以仪器为中心0.5m范围内不得强カ振捣。在没有确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检査观测,直到认为所埋仪器安全无误,方可进行正常状态下的频次观测。2.4.5水力学观测仪器的安装埋设!一般要求按招标文件要求,该项目只做底座及相关电缆的埋设。混凝土浇筑前对全部预埋件,包括电缆、管路、传感器底座等完好状况进行检查。传感器底座位置应按施工详图放样,传感器底座盖板与碎表面齐平,相对高差不超过0.02m;底座轴向中心线垂直于佐表面，其偏差在10。内。传感器和底座连接可靠,具有可换性及减振抗振性;底座和传感器不要干扰流场，不平整度小于1/30；底座内预留1.5m长的电缆供联接传感器。全部电缆接头及电缆末端均用热缩套管包封；埋设后的电缆芯线对芯线、芯线对电缆保护管的绝缘电阻应大于50MQo2施工安装底流速与脉动压カ观测仪器仅预埋电缆线和传感器底座,安装施工阶段，不安装传感器;底座配有保护盖,传感器底座对脉动压カ及底流速仪通用;底座与现场钢结 29构焊接定位后浇筑混凝土,观测（过水）前安装传感器并现场做传感器与电缆间的防水处理；施工安装时,预埋电缆用PE管保护。2.4.6水库温度计的安装埋设DW-I型电阻式温度计的构造及埋设要求比其它仪器简单,主要埋设在大坝上游迎水面。埋设位置分砂石土料及碎两个不同的地域。具体埋设位置以高程分段,962m高程以下（T1〜T6）为砂石土料,以上为佐护坡。!砂石土料中的仪器埋设开挖电缆沟槽（尺寸:宽x深为0.4mx0.6m）,其电缆用PE管保护,在仪器埋设点处开挖方型坑槽（尺寸:宽x深为0.6mx0.8m）。电缆敷设:将电缆沟槽底部回填砂料0.1〜0.15m,然后敷设已保护的电缆,使电缆在其沟槽中心线上;回填砂料,其厚度在0.15〜0.20m；最后回填开挖出来的混合料,并在沟槽的上半部回填大石料。目的，是防止电缆在蓄水运行中产生上浮。仪器安装埋设:先将仪器坑槽底部回填砂料0.15〜0.20m,然后安装仪器,使仪器在其坑槽中心线上；这时再回填砂料,其厚度在0.20〜0.25m,最后回填开挖出来的混合料,并在坑槽的上半部回填大石料；目的是防止仪器在蓄水运行中产生上浮。库水温度计安装埋设图在进行仪器安装时,用便携NDA1111型数字式电阻比指示仪进行检测,以保证仪器工作性态正常。2验护坡中的仪器埋设在碎护坡内的仪器，其埋设进度与护坡碎浇筑同步。电缆敷设:将电缆直埋于护坡碎内,电缆跨缝时用PE管保护。 30仪器安装埋设:在浇筑碎时,将仪器直埋于碎表面,仪器上部的佐埋厚在0.03〜0.05m范围。温度计采用便携NDA1111型数字式电阻比指示仪进行检测,在碎浇筑过程中，仪器有专人看管并及时进行监测,对在混凝土埋没前和刚被埋没时的测值变化要做好记录。仪器的周边混凝土在振捣时，以仪器为中心0.5m范围内不得强カ振捣。在没有确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检査观测,直到认为所埋仪器安全无误,方可进行正常状态下的频次观测。2.4.7体应变计的安装埋设体应变计埋设在大坝0+060断面的上游碎边墙上。埋设方法如下图具体做法:现场放样,仪器安装埋设高程加上仪器长度后,进行放点。点位确定后,用冲击钻钻孔（孔径为:①22、孔深为:0.25m）,清孔后将小22的螺纹筋（特制仪器安装锚固筋）打入孔内（用1：!砂浆固结），48小时后安装仪器。上回填,采用人工回填电动夯砸实;每次回填砸实厚度不大于0.2m,每间隔0.2m进行取样测定压实密度及上料含水率。各层之间进行人工刨毛洒水后进行人工上土。现场压实指标控制:压实密度N1.75、上料含水率在12〜13.5%之间。在回填夯实过程中,每隔15〜20分钟对仪器进行ー次检测,确保仪器在埋设过程中状态正常，直到回填结束。体应变计安装埋设图2.4.8导流洞封堵体内的仪器安装埋设1温度计的安装埋设导流洞内的温度计,埋设在封堵段的碎中。仪器及电缆均采用直埋法,在碎浇筑到仪器埋设高程时进行直接埋设。仪器在埋设前用便携NDA1111型数字式电阻比指 31示仪进行测量,确定仪器的性能是否正常,并做好记录。在碎浇筑过程中,仪器有专人看管并及时进行监测，对在混凝土埋没前和刚被埋没时的测值变化要做好记录。仪器的周边混凝土在振捣时，以仪器为中心0.5m范围内不得强カ振捣。在没有确保仪器安全的情况下，及时对仪器的工作状态进行检査观测,直到认为所埋仪器安全无误,方可进行正常状态下的频次观测。2测缝计的安装埋设导流洞内的测缝计，埋设在封堵段新老佐结合缝中，用以监测新老碎之间接缝的开合度。测缝计的安装:在佐未浇筑前2天，用取芯钻钻孔,孔深0.3m。成孔后将仪器的安装桶用1：1砂浆固结在孔内,盖好桶盖保证密封，防止砂浆进入,等待砂浆完全固结。当碎浇筑到仪器的埋设高程时,打开安装桶的保护盖,将仪器旋进安装,再将仪器微拉1mm然后固定。仪器与安装桶用布条密封（防止水泥浆进入）,等待碎浇筑。电缆采用直埋法,在碎浇筑到仪器埋设高程时进行直接埋设。仪器在埋设前用便携NDA1111型数字式电阻比指示仪进行检测,确定仪器的性能是否正常,并做好记录。在碎浇筑过程中,仪器有专人看管并及时进行监测,对在混凝土埋没前和刚被埋没时的测值变化要做好记录。仪器的周边混凝土在振捣时,以仪器为中心0.5m范围内不得强カ振捣。在没有确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检查观测,直到认为所埋仪器安全无误,方可进行正常状态下的频次观测。第三章电缆施工和观测频次3.1监测仪器的电缆施工3.1.1电缆（连接）对接电缆是传送信号的载体,仪器的电缆埋设后很难或无法检査,更无法进行处理。为了使仪器正常运行,确保信号畅通,电缆对接及保护是仪器安全运行中的重要一环。本工程基本上为差阻式仪器,差动电阻式仪器电缆一般有四芯和五芯;有单护套也有双护套,本工程采用五芯单护套水工电缆。当仪器电缆需接长联接时,电缆在对接前，要逐段检査外套橡皮有否破裂。同时,揉动电缆线借以检查芯线铜丝是否存在接触不良或断丝现象。在对接前必须测量仪器电阻比、电阻值、总电阻值及仪器绝缘电阻。厂家出厂的仪器附带1m左右的电缆,埋设安装前根据埋设部位到观测站的距离 32加长电缆。在仪器电缆加长后,回填或埋入混凝土中之前,立即对观测仪器及电缆进行测试。每支仪器电缆上均按20m间隔设置标识,电缆末端设设有仪器永久编号。电缆（连接）对接:电缆（连接）对接,采用热缩密封的方法。具体步骤:先将仪器电缆头的各芯线套上细热缩管,然后每根芯线用锡焊接（要求各芯线接头间隔错开,其间距以整体搭配良好为原则）。焊接后对焊头进行平滑处理,然后进行内部（小热缩管）热缩,热缩后用J-20电エ自粘绝缘胶带,再一次进行芯线分离绝缘处理。经处理后的芯线,用J-20电工自粘绝缘胶带进行总体裹紧整形,将接头部分的原电缆外套进行打毛处理,进行第一层外套热缩,外套热缩时其两端加密封胶两道。完成第一层外套热缩后进行第二层外套热缩,其方法工艺与第一层外套热缩相同。完成热缩后,将电缆接头水平放置冷却,待完全冷却后,方可施工敷设。3.1.1电缆的跨缝保护电缆跨施工缝或结构缝布置时，均采用穿管过缝的保护措施，防止由于缝面张开或剪切变形而拉断电缆。具体做法电缆跨缝保护管直径应足够大（为电缆束直径的1.5〜2.0倍）,使得电缆在管内可以松弛放置。电缆用布条包扎,其包扎长度延伸至保护管外,管口用涂有黄油的棉纱或麻丝封好。3.1.2监测仪器的电缆敷设监测仪器的电缆敷设,是监测工程施工中的ー个重要组成部分,电缆敷设和仪器安装、埋设的重要性是等同的。1坝体心墙内的电缆敷设坝体粘土心墙内的电缆敷设,按阶梯型引出,其阶梯高度为1.5〜2m,水平段为4.5〜5m。在填筑过程中,垂直上升段的填料采用人工回填电动夯砸实。每次回填砸实厚度不大于0.2m,每间隔0.2m进行取样测定压实密度及土料含水率。各层之间进行人工刨毛洒水后进行人工上土。现场压实指标控制:压实密度N1.75、土料含水率在12〜13.5%之间。水平段电缆两根（及以上）平行敷设时,各电缆单根平行排列。各电缆的间隔为0.2〜0.3m,采用人工填料电动夯砸实,每次回填砸实厚度不大于0.2m,填料砸实总厚度为0.3〜0.4m。 332坝壳料内的电缆敷设电缆在堆石坝壳内敷设时,沿着电缆走向，采用机械（人工）开挖电缆沟槽,其宽0.9（0.9）m、深1.0（l.O）mo在敷设电缆之前,将沟槽底部整平并铺设0.15〜0.20m厚的中粗砂;然后将已穿好PE（保护）管的电缆放入沟槽内（并使电缆有一定的弯曲度）,上部及两侧回填中粗砂覆盖（其厚度为0.15〜0.2m）,在覆盖层上面回填0.2〜0.3m的混合料并压实。此后,坝体可进行正常填筑施工。在电缆敷设的线路上,设置警告标志;专人对监测仪器的电缆进行日常维护。电缆在敷设过程中,及时维护好电缆（端）头和编号标志,防止浸水或受潮;随时检测电缆和仪器的工作状态。3混凝土构件内敷设电缆在混凝上构件内敷设的电缆均用PE管保护。3.1监测项目观测频次的规定目前,所有观测项目（仪器）的观测频次均按人工观测频次要求进行。下表中所列均指人工采集数据情况,实现自动化以后,其各项目的观测频次可以根据需要人工设定,在此不再简述。 343.2.1大坝变形监测大坝变形含有:沉降、水平位移两部分。其中:沉降分为外部沉降和内部沉降;水平位移分为外部水平位移及内部水平位移（内部测斜）。各项目的观测频次如下:1大坝外部时段施工期初蓄期运行第1年运行1年后水库稳定后测值异常观测周期1〇〜15天1次7〜10天1次15〜30天1次3〇〜60天1次1季1次1天1次2大坝内部时段施工期初蓄期运行第1年运行1年后水库稳定后测值异常观测周期7〜10天1次5天1次7天1次15天1次1月1次1天1次3.2.2渗流监测时段施工期初蓄期运行第1年运行1年后水库稳定后测值异常观测周期7〜10天1次5天1次7天1次15天1次1月1次1天1次3.2.3大坝心墙内部土压カ监测时段施工期初蓄期运行第1年运行1年后水库稳定后测值异常观测周期7〜10天1次5天1次7天1次15天1次1月1次1天1次3.2.4大坝心墙体应变监测大坝心墙体应变监测,其仪器设置在0+060断面上游佐挡墙上,共三支（间隔4m）o在其回填夯实埋设过程中每15-20分钟检测・次,埋设完毕（确保仪器在机械碾压时工作正常）后,每日检测一次（目的是检测仪器的电缆在敷设时的工作情况）。进入正常观测时,其测次频率按部颁标准《土石坝安全监测技术规范》进行。3.2.5应カ、应变监测 35应カ应变监测仪器包含:应变计无应カ计钢板计钢筋计观测周期（频次）在佐浇筑过程中,仪器有专人看管并采用便携NDA1111型数字式电阻比指示仪进行测量,对混凝土埋没前和刚被埋没时的测值变化要作好记录,在没确保仪器安全的情况下,及时对仪器的工作状态进行检查观测，直到认为所埋仪器安全无误，方可进行正常状态下的频次观测。仪器埋设后,24小时内,2小时观测一次;然后,4小时进行监测・次（共6次）;以后8小时观测一次（共4次）；最后每日观测1次,这样可持续一周左右;根据测值变化情况进入正常观测，进入正常观测后,按部颁标准《混凝土坝安全监测技术规范》进行。 36第四章安装埋设完成的仪器及相关参数3.1仪器埋设完成情况及运行状态从2003年3月进场开始工作至2004年12月末,共完成了16组（34支）土压カ计、55支渗压计、40支钢筋计、54支（27组）应变计、7支无应カ计、25支钢板计、3支体应变计、6支库水温度计、17支碎温度计、6支电阻式测缝计、6支电容式测缝计、2个底流速仪底座、6个脉动压カ传感器底座:同时完成了578m沉降管、117个沉降磁环、319m测斜管、288m测压管及大坝排水系统110m（屮40〇）钢花管的埋设安装。主厂房右岸及大坝下游,q>600的预应カ碎预制排水管安装埋设完成了188m:集水井、量水堰井及4#观测房的碎现浇工作也已完成。仪器安装、埋设概况见4.1表在所埋设的仪器中,目前看除1支渗压计数据不稳定外,其它仪器运行良好。埋设仪器完好率为99.62%（设计273支、完成261支,117个沉降环除外）。大坝测斜管共埋设319m,目前看CX1（0+175）、CX2（0+223）、CX4（0+123.5）、CX5（0+060）四个断面的测斜管其仪器不能下到应有的深度;主要表现是:监测仪器行进不畅,被卡高程分别为926.680m、925.946m、923.954m、938.068m。3.1.1仪器安装、埋设概况（见表4.1.1〜4.1.3）表4.1.1仪器分类所属建筑导流封堵体设计数量完成数量完成率%测缝计66100温度计1717100 37续表4.1.2仪器分类所属建筑大坝!号发电洞设计数量完成数量完成率%设计数量完成数量完成率％土压カ计3434100渗压计454510033100库水温度计10660体应变计33100测压管288测斜管319沉降管578沉降坏12511793.6钢筋计2727100应变计3636100钢板计1919100无应カ计55100续表4.1.3仪器分类所属建筑厂房表孔泄洪洞设计数量完成数量完成率％设计数量完成数求完成率％渗压计3310044100钢筋计661009778应变计44100181478钢板计66100无应カ计111003133脉动压カ传感器基座66100底流速仪基座22100RF-20电容式测缝计66100 383.1.2枢纽工程已埋设完成仪器情况明细（见表4.1.2.1〜4.1.2.14）大坝监测仪器安装完成情况明细表表4.1.2.1分部「程单元工程仪器名称型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量完成时间大坝0+175断面渗压计（9支）PWS-15000kpaSI3533864.1103.09.5PWS-750kpaS23523884.1103.09.07PWS-150kpaS33530895.614103.09.16PWS-1000kpaS43527895.592103.09.16PWS-350kpaS53495894.826103.09.13PWS-350kpaS63508895.981103.09.13PWS-350kpaS73617902.425103.09.27PWS-350kpaS83500905.108103.09.13PWS-350kpaS93501910.484103.09.13PWS-750kpaS103521935.014104.6.20PWS-750kpaSil3519934.9371PWS-500kpaS123513964.741104.9.7PWS-350kpaS133504964.6751土压カ计（5组）YUB-16TUI-103-5934.901104.6.20YUB-16TUI-203-9934.9381YUB-16TU2-103-3934.9381YUB-16TU2-203-1934.9051YUB-16TU2-303-11934.9421YUB-16TU3-103-12934.9541YUB-16TU3-203-92934.9311YUB-16TU4-103-8964.814104.9.7YUB-8TU4-200-72964.7241YUB-16TU5-103-46964.8751YUB-8TU5-200-75964.66710+123断面濯压计（11支）PWS-1500kpaS263531873.8103.09.09PWS-500kpaS273510890.2103.09.05PWS-lOOOkpaS283525903.383103.10.13PWS-lOOOkpaS293526903.357103.10.13PWS-350kpaS303494903.15103.10.12PWS-350kpaS313496914.012103.11.5PWS-350kpaS323489915103.11.13PWS-750kpaS333524940.039104.6.24PWS-750kpaS343518940.063104.6.24PWS-350kpaS353616964.975104.9.7PWS-350kpaS363612964.961 39大坝监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.2分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量完成时间大加0+223.5断面渗压计（10支）PWS-1500kpaS143532890.10103.10.02PWS-500kpaS153509910.10103.10.02PWS-750kpaS163522923.824104.4.26PWS-500kpaS173511923.64104.4.26PWS-350kpaS182308923.567104.5.2PWS-350kpaS193502914.983104.6.8PWS-350kpaS203653915.30104.4.8PWS-350kpaS213503914.996104.4.4PWS-500kpaS223512945.114104.7.10PWS-500kpaS233517945.1791渗压计（2支）PWS-350kpaS243507964.735104.9.7PWS-350kpaS253792964.6461土压カ计（5组）YUB-16TU6-103-2945.084104.7.10YUB-16TU6-203-10945.0531YUB-16TU7-103-71945.1021YUB-16TU7-203-6945.1261YUB-16TU7-303-7945.1061YUB-16TU8-103-93945.1011YUB-16TU8-203-4945.0931YUB-16TU9-103-70964.746104.9.7YUB-8TU9-200-73964.7421YUB-16TU10-103-32964.5941YUB-8TUI0-200-102964.64610+270断面渉压计PWS-500kpaS373515970.101104.9.23PWS-350kpaS383613970.0931土压カ计（3组）YUB-4TUI1-203-263970.153104.9.23YUB-8TUI1-300-89970.1121YUB-4TUI2-203-255970.0691YUB-8TUI2-300-95970.1091YUB-4TUI3-203-261970.1281YUB-8TUI3-300-65970.1341 40大坝监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.3分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量完成时间大坝0+060断面渗压计PWS-350kpaS393491960.072104.8.27PWS-350kpaS403505960.0471土压カ计（3组）YUB-8TUI4-200-78960.138104.8.27YUB-16TUI4-303-37960.081YUB-8TUI5-200-85960.0881YUB-16TUI5-303-64960.0921YUB-8TUI6-200-90960.0381YUB-16TUI6-303-91960.0451体应变计L-300Sl-1N009941.60104.6.30L-300Sl-2N011945.60104.7.13L-300Sl-3N001949.60104..8.60+040断面渗压计PWS-500kpaS413516964.879104.9.90+080断面渗压计PWS-350kpaS423615926.597104.5.70+160断面渗压计PWS-350kpaS433493895.00103.09.160+260断面渗压计PWS-350kpaS443611941.166104.6.260+300断面渗压计PWS-350kpaS453614966.458104.9.140+123〜0+210断面水库温度计（9支）T-30/70T1001920.019104.9.28T2002928.182104.9.28T3003935.221104.9.28T4004942.040104.9.28T5005950.043104.9.28T6006958.011104.9.28T7007T8008T9009T100100+223断面杆式沉降计L-200G1X2001933104.5.27L-300G2N007943104.7.1L-500G3X5002953104.8.15L-700G4X7002963104.9.3L-500G5X5001973104.9.30 41大坝监测仪器安装完成情况明细表续表4.L2.4分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编号仪器岀厂编号仪器埋攻冋ス王（m）埋设数量完成时间大坝0+223断面沉降标点L3964.474104.11.190+270断面L4964.506104.11.190+175断面测压管U1906.97475m03.10.25U2901.01881m03.10.20U3899.23576m03.10.20U4902.18056m03.10.160+060断面测斜管CX5935.34342m04.5.230+123断面CX4900.34082m03.10.40+175断面CX1892.77690m03.9.120+223断面CX2921.59861m04.4.180+270断面CX3944.85738m04.7.70+060断面沉降管CH89个环934.90548m04.5.230+123断面（IK）17个环900.33182m03.10.90+175断面CH417个环898.88384m03.10.25CH119个环892.72690m03.9.10CH219个环890.43885m03.9.10CH315个环893.68689m03.9.100+223断面CH513个环920.90162m04.4.190+270断面CH78个环944.83738m04.7.7大坝已安装仪器:渗压计45支、土压カ计34支、体应变计3支、水库温度计6支（总合计88支仪器）沉降管578m、测斜管319m、测压管288m、沉降环117个 42隧洞（1#发电洞）监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.5分部工程单元工程（断面）仪器名称理J测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量完成时间ワ发电洞发10-034.5进水口!-1断面钢筋计（4支）KL呷32RI602-1095944.95103.5.21KL呷32R1702-1108944.95103.5.21KL- 43隧洞（1#发电洞）监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.6分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编=仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量完成时间发•11洞0+192.653(B-B断面)渗压计PWS-350kpaS493497941.92104.4.7钢筋计（6支）KL-(p25R3203-275943.02104.4.7KL呷22R3303-128942.42104.4.7KL-(p25R3004-307953.66104.7.2KL-(p28R3104-258953.13104.7.2KL-(p28R3403-143948.33104.7.2Kしヤ28R3503-153948.33104.7.2两向应变计（3组）1组〇度DI-10Y2-16-104-10953.33104.7.21组90度Dl-10Y2-I6-204-228953.3312组〇度DI-10Y2-17-103-30942.72104.4.72组90度DI-10Y2-17-203-112942.7213组。度DI-10Y2-18-104-79948.33104.7.23组90度DI-10Y2-18-204-253948.331无应カ计90度DI-10N304-144948.33104.7.20+351.826(C-C断面)渗压计PWS-500kpaS503514900.15104.7.17钢板计（3支）D1-10C2303-258910.45104.7.18DI-10C2404-73900.95104.7.17DI-10C2503-179950.7104.7.17无应变计DI-10N403-157950.7104.7.17两向应变计（3组）1组〇度DI-10Y2-19-103-291910.45104.7.181组90度DI-10Y2-I9-203-205910.4512组〇度DI-10Y2-20-103-318900.95104.7.172组90度DI-10Y2-20-203-105900.9513组〇度DI-10Y2-21-103-225905.7104.7.173组90度DI-10Y2-21-203-304905.71岔管1-1断面发10+391.84钢板计（3支）DI-10C703-212912.11104.12.6DI-10C803-271902.6104.12.5DI-10C903-141907.82104.12.6钢筋计（2支）KL-(p28R702-950907.82104.12.6KL-(p28R802-772907.82104.12.6无应カ计DI-10N903-261907.82104.12.6两向应变计（2组）1组〇度DI-10Y2-3-103-93907.82104.12.6!组90度DI-10Y2-3-203-110907.82104.12.62组〇度D1-10Y2-4-103-196907.82104.12.62组90度DI-10Y2-4-203-163907.82104.12.6 44隧洞（1#发电洞）监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.7分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量完成时间Kし呷32R903-1128913.3104.12.6岔管II-I!断面发!0+398.89KL呻32RIO02-1103912.2104.12.6钢筋计KL-(p32Rll03-1064902.7104.12.6（6支）KL呻32R1203-1143901.3104.12.5KL呷32R1302-1092908.1104.12.6KL-(p32R1403-1277908.1104.12.61组〇度DI-10Y2-5-104-013913.2104.12.6岔管II-I!断面发!0+398.891组90度DI-10Y2-5-203-297913.2104.12.6两向应变2组〇度D1-10Y2-6-103-314901.4104.12.5计（3组）2组90度DI-10Y2-6-203-27901.4104.12.53组〇度D1-10Y2-7-103-146908.1104.12.63组90度DI-10Y2-7-203-202908.1104.12.6力发岔管Ill-Il!断面发10+428.21钢板计（1支）DI-10CIO03-244909.8104.12.20电洞钢筋计（1支）KL-(p22R1503-213910.9104.12.20DI-10Cll03-265912.67104.12.6岔管顶部钢板计DI-10C1203-206912.67104.12.611〜14号（4支）DI-10C1303-303912.67104.12.6DI-100403-293912.67104.12.6DI-10C1503-193907.7104.12.6DI-10CI603-220907.7104.12.6DI-10C1703-173907.7104.12.6岔管侧部钢板计DI-10C1803-272907.7104.12.615〜22号（8支）DI-10C1903-108913.25104.12.6DI-10C2003-257913.25104.12.6DI-10C2103-210913.25104.12.6DI-10C2203-277913.25104.12.61#发电洞已安装仪器:钢筋计27支、应变计18组（36支）备注无应カ计5支、钢板计19支、渗压计3支（总合计90支仪器） 45厂房监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.8分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量完成时间3力组3号机底板渗压计（3支）PWS-350kpaS462309891.81103.5.3PWS-350kpaS472310891.81PWS-350kpaS482311891.8113号机尾水扩散段钢筋计（4支）KL-(p28R302-959899.7103.6.21KL-(p28RI02-906898.85103.6.20KL-(p32R402-1106894.85103.5.3KL-(p32R202-1115894.8513号机蜗壳钢板计（6支）DMOCl03-118907.7104.9.10DI-10C203-204903.5104.8.28DI-10C303-246905.6104.9.10DI-10C403-231907.7104.9.10DI-10C503-320903.5104.8.28DI-10C603-177905.6104.9.10钢筋计（2支）KL-(p25R504-302907.7104.9.10KL-(p25R604-271905.6104.9.10两向应变计（2组）DI-10!组〇度DI-10Y2-1-103-125907.7104.9.13!组90度DI-10Y2-1-203-123907.7104.9.132组〇度DI-10Y2-2-103-322905.6104.9.132组90度DI-10Y2-2-203-316905.6104.9.13无应カ计（!支）DI-10N803-83905.6104.9.13发电机层上游牛腿测缝计RF-20电容式jl-l2004048936.74105.1.15RF-20电容式jl-2936.741RF-20电容式j2-l2004050936.74105.1.16RF-20电容式j2-2936.741RF-20电容式j3-l2004047936.74105.1.17RF-20电容式j3-2936.741备注厂房已安装仪器:渗压计3支、钢筋计6支、钢板计6支、应变计2组（4支）无应カ计1支测缝计6支（总合计26支仪器） 46溢洪洞监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.9分部单元工程仪器值=测点仪器出厂仪器埋设埋设完成工程（断面）名称编号编号高程（m）数量时间表孔溢洪洞0+046.049（A-A断面）渗压计（1支）GEOKON4500S-50S5270553951.40104.12.24钢筋计（3支）KL-28R3603-641953.38104.12.26KL-28R3703-441952.05104.12.25KL-28R38两向应变计（3组）DI-10Y2-22-103-292953.28104.12.26DI-10Y2-22-203-026953.281DI-10Y2-23-103-270952.05104.12.25DI-10Y2-23-203-307952.051DI-10Y2-24-1DM0Y2-24-2无应カ计（1支）N50+250.000（B-B断面）渗压计（1支）GEOKON4500S-50S5370554938.1I04.11.25钢筋计（3支）KL-25R3904-256939.51KL-25R4004-009938.71KL-25R41两向应变计（3组）DI-10Y2-25-103-102938.7104.11.25DI-10Y2-25-203-300938.71DI-10Y2-26-103-99939.51DI-10Y2-26-203-150939.51DI-10Y2-27-1DI-10Y2-27-2无应カ计（1支）N6 47溢洪洞监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.10分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编号仪器出厂编号埋设高程（m）埋设数量完成时间友孔溢洪洞0+480.000（C-C断面）渗压计（1支）PWS-350kpaS543499922.4104.5.26钢筋计（3支）KL-25R4203-215923.19104.5.26KL-25R4303-147922.53104.5.26KL-25R4404-285928.7104.8.29两向应变计（3组）DI-10Y2-28-I03-67923.04]04.5.26DI-10Y2-28-203-525923.041DI-10Y2-29-103-472922.6104.5.26DI-10Y2-29-203-268922.61DI-10Y2-30-103-317928.7104.8.29DI-10Y2-30-203-153928.71无应カ计（1支）DI-10N703-130928.7104.78.270+485.000D-D断面）底流速仪底座底板922.91104.5.26脉动压カ传感器底座底板922.911侧墙上924.91104.8.27侧墙下927.9110+661.579（F-F断面）底流速仪底座底板919.16104.5.26脉动压カ传感器底座底板919.16104.5.27侧墙上920.66104.7.30侧墙下923.66104.8.27渗压计（1支）PWS-350kpaS553498918.401104.6.18表孔已安装仪器:钢筋计7支、应变计フ组（14支）、渗压计4支、无应カ计1支备注底流速仪底座2支、脉动压カ传感器底座6支（总合计34支仪器） 48导流洞封堵体监测仪器安装完成情况明细表续表4.1.2.11分部工程单元工程（断面）仪器名称型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（相对底板m）埋设数量完成时间导流洞时堵.段导0+166.000温度计NZWDWD104-3057.7104.11.12NZWDWD204-3364.6104.11.4NZWDWD304-5391.5104.10.29NZWDWD404-5751.5104.10.29NZWDWD504-5881.5104.10.29导0+172.000NZWDWD604-3347.7104.11.16NZWDWD704-5921.5104.11.2NZWDWD804-5861.5104.11.2NZWDWD904-3201.5104.11.2导0+178.000NZWDWD1004-3817.7104.11.16NZWDWD1104-5651.5104.11.2NZWDWD1204-5591.5104.11.2NZWDWD1304-5821.5104.11.2导0+184.000NZWDWD1404-3727.7104.11.18NZWDWD1504-3421.5104.11.7NZWDWD1604-5771.5104.11.7NZWDWD1704-3281.5104.11.7导0+167.500单向测缝计CF-12CF104-7349.2104.11.13CF-12CF204-4597.7104.11.12CF-12CF304-6994.6104.11.4导0+182.500CF-12CF404-7139.2104.11.18CF-12CF504-6827.2104.11.13CF-12CF604-4464.6104.11.13备注导流洞已安装仪器:温度计17支、单向测缝计6支（总合计23支仪器） 49监测工程仪器安装造孔完成情况明细续表4.1.2.12位置单位孔深造孔时间0+175断面S1m31.582003.8.25至91S2m11.58CX1m2.80CH1m2.90CH2m9.50CH3m8.50CH4m8.22003.10.190+123断面2003.8.25至9.1S26m29.50S27m13.20S32m16.002003.11.3CX4m2.952003.8.25至9.1CH6m3.500+223断面CX2m3.102003.10.1CH5m3.10S14m33.702003.9.28S15m13.70S19m27.802004.6.8S20m20.402004.4.5S21m12.402004.4.40+270断面CX3m3.002003.10.2CH7m3.000+060断面CX5m2.702004.5.23CH8m2.752004.5.23厂房3#机组m1.502003.4.8!号发电洞m（A、B断面）1.002003.7.11m（C断面）0.502004.5.28合计268.86 50监测工程仪器安装造孔完成情况明细续表4.1.2.13项目单位及位置孔深造孔时间表孔泄洪洞m（C断面）0.502004.5.26m（F断面）0.502004.5.28m（B断面）0.502004.10.15m（A断面）0.502004.10.16导流洞封堵体测缝计安装6个x0.3m1.82004.10.25〜28合计3.8大坝排水系统完成情况明细续表4.1.2.14项目位置累计完成量量水堰井（ロ）厂房右岸下游现浇碎:15.8n?钢筋:2.69吨量水堰（个）量水堰井内碎排水管（m）大坝段48厂房段120下游排水段20本项合计188钢花管坝轴线ド游202.96m110集水井坝轴线下游202.96m现浇股：18.05m,钢筋:2.859吨4.2已埋设完成的仪器相关参数恰甫其海枢纽工程监测仪器的现场埋设,于2003年5月3日正式开始。首批仪器为厂房3号机组基础,3支渗压计及该机组尾水扩散段底板的2支钢筋计。对此,标志着该工程的仪器现场埋设工作已经展开。截止2004年12月31日,完成整个エ程的仪器类埋设工作261支（设计273支/完成261支,117个沉降环除外）,完成整个设计埋设量的95.6%。各仪器参数见表（4.2.1~4.2.13） 51土压カ计参数表表4.2.1测点编号仪器编号f灵敏系数Mpa/0.01%k温度常数℃/Q0℃电阻。b温度修正系数Mpa/℃埋设方向TU1_103-0050.008044.91760.00121上下TU1_203-0090.008084.8775.650.00108垂直TU2_103-0030.007774.8775.940.00207上下TU2_203-0010.008294.8170.740.00166垂直TU2_303-0110.007884.8475.770.00131左右TU3_103-0120.007964.8875.820.00066上下TU3_203-920.008204.8876.960.00096垂直TU4_103-0080.008084.8775.870.00202上下TU4_200-720.004044.8376.010.00121垂直TU5_103-460.006994.8478.670.00082上下TU5_200-750.003574.8775.520.00137垂直TU6_103-0020.008204.9375.300.00218上下TU6_203-0100.007584.9475.490.00114垂直TU7_103-710.007664.8278.980.00294上下TU7_203-0060.007624.8875.680.00229垂直TU7_303-0070.007444.8475.810.00062左右TU8_103-930.008084.8775.20-0.00323上下TU8_203-0040.007694.8776.090.00115垂直TU9_103-700.007514.8578.560.00288上下TU9_203-730.00404.8675.680.0012垂直TU1O_103-320.006874.8778.200.00275上下TU10_200-1020.003924.8575.740.0118垂直TU11_103-2630.002164.8478.270.00061垂直TU11_200-890.003834.8675.610.00128左右TU12_103-2550.002124.8478.370.00049垂直TU12_200-950.003904.8675.680.00143左右TU13_103-2610.002114.8278.570.00053垂直TU13_200-650.003964.8775.400.00139左右TU14_100-780.004214.8376.090.00077垂直TU14_203-370.007214.8478.720.00264左右TU15_100-850.004004.8675.650.00140垂直TU15_203-640.006784.8578.490.00260左右TUI6」00-900.003884.8575.700.00162垂直TU16_200-910.008384.8975.75-0.000195左右 52渗压计参数表续表4.2.2测点编号仪器编号频率系数CK(Kpa/H?)温度系数CT(KpaTC)S13533-0.0011105-0.38452S23523-0.0005262-0.17475S33530-0.0013586-0.22538S43527-0.00067325-0.27458S53495-0.00023343-0.060408S63508-0.0002394-0.023112S73617K1=-0.00021859K2=-1.3416E-12-0.23462S83500-0.0002367-0.041843S93501-0.00022786-0.048898S103521-0.00053863-0.16632S113519-0.00049815-0.13061S123513-0.00031133-0.0071291S133504-0.00025381-0.04005S143532-0.0010826-0.40998S153509-0.00032399-0.33223S163522-0.00053522-0.2214S173511-0.00034152-0.10108S182308-0.00026088-0.089396S193502-0.00022347-0.06065S203653K1=-0.00036351K2=-6.0600E-l2-0.080569S213503-0.00023954-0.048381S223512-0.00034441-0.025631S233517-0.00032063-0.08577S243507-0.00022994-0.037735S253492-0.00022856-0.020197S263531-0.0013828-0.14799S273510-0.00037149-0.08874S283525-0.00069459-0.30351S293526-0.00068782-0.28854S303494-0.00025006-0.041037 53渗压计参数表续表4.2.3测点编号仪器编号频率系数CK(Kpa/H2)温度系数CT(KpaTC)S313496-0.00025694-0.034056S323489-0.00025284-0.086914S333524-0.00050644-0.097372S343518-0.00050532-0.15898S353616K1=-0.00024734K2=-1.7130E-12-0.021227S363612K1=-0.00024874K2=-1.91OOE-12-0.19049S373515-0.00032591-0.0055971S383613Kl=-0.00025184K2=-1.7744E-12-0.013895S393491-0.0002445-0.027066S403505-0.00024921-0.028314S413516-0.00033362-0.089765S423615K1=-0.00025746K2=-2.6555E-12-0.20115S433493-0.00022915-0.056407S443611Kl=-0.00025457K2=-2.0995E-12-0.07947S453614KI=-0.00025469K2=-2.2461E-12-0.051392S462309-0.00026961-0.25602S472310-0.00021837-0.02624S482311-0.0002270.091341S493497-0.00024657-0.040463S503514-0.00034032-0.0058446S513520-0.00053967-0.059741S5270553(7x0.01951)0.13657(-7x0.02856)-0.19992S5370554(7x0.01934)0.13538(-7x0.02834)-0.19838S543499-0.00024375-0.035386S553498-0.00023389-0.028049 54体应变计参数表续表4.2.4测点编号仪器编号f灵敏系数mrn/^ZS1-1N009300.72S1-2N011302.24S1-3N001301.60温度计参数续表4.2.5测点编号仪器编号0℃电阻（C）电阻温度系数"C/CWD104-30546.65WD204-33646.65WD304-53946.65WD404-57546.65WD504-58846.65WD604-33446.65WD704-59246.65WD804-58646.65WD904-32046.65WD1004-38146.65WD1104-56546.65WD1204-55946.65WD1304-58246.65WD1404-37246.65WD1504-34246.65WD1604-57746.65WD1704-32846.65T104-00146.65T204-00246.65T304-00346.65T404-00446.65T504-00546.65T604-00646.65T704-00746.65T804-00846.65T904-00946.65T1004-01046.65 55钢筋计参数表续表4.2.6测点编号仪器编号f灵敏系数MPa/0.01%0℃电阻（C）b温度修正系数MPa/℃R102-9060.7834.7369.880.2R202-11150.7934.6970.570.2R302-9590.7924.7270.130.2R402-11060.784.770.380.2R504-3020.7994.7975.730.06R604-2710.8054.875.670.06R702-9500.8094.7170.280.2R802-7720.8224.770.290.2R903-11280.8094.7875.570.2R1002-11030.7964.6870.650.2R1103-10640.7774.8274.830.2R1203-11430.8064.8175.10.2R1302-10290.7744.7170.280.2R1403-12770.8544.7975.330.2R1503-2130.7654.877.970.2R1602-10950.7834.6970.540.2R1702-11080.7934.6870.610.2R1802-11040.794.6970.520.2R1902-10810.7774.6870.590.2R2202-10410.7684.770.330.2R2302-10850.7774.6970.450.2 56钢筋计参数表续表4.2.7测点编号仪器编号f灵敏系数MPa/0.01%k温度常数C/C0C电阻（Q）b温度修正系数MPaTCR2403-860.8084.7775.280.2R2502-8810.774.770.320.2R2602-9470.7894.770.420.2R2703-2810.8124.7676.280.2R2802-9680.7674.7170.210.2R2903-610.7994.7975.850.2R3003-3070.7964.7775.250.06R3103-2580.8064.7975.790.06R3203-2750.7744.7775.210.2R3303-1280.7634.8175.050.2R3403-1430.7654.7578.80.2R3503-1530.7824.7778.50.2R3603-6410.7584.7975.980.2R3703-4410.784.7875.250.2R38R3904-2560.8024.8175.650.2R4004-0090.8134.7876.860.06R41R4203-2150.8024.8175.650.2R4303-1470.7994.78760.2R4404-2850.8154.7776.090.06 57应变计参数表续表4.2.8测点编号仪器编号f灵敏系数gE/0.01%k温度常数℃/Q0℃电阻(C)b温度修正系数IO4/CY2_l_l03-1256.004.7775.2713.4Y2_l_203-1235.974.7776.3713.4Y2_2_l03-3225.814.7676.2313.4Y2_2_203-3165.794.7875.8913.4Y2_3_l03-935.884.7676.2213.4Y2_3_203-1105.914.7975.8613.4Y2_4_103-1965.944.7975.8113.4Y2_4_203-1635.984.7676.3413.4Y2_5_104-0133.965.3370.312.2Y2_5_203-2975.874.7775.2813.4Y2_6_l03-3145.944.7875.9713.4Y2_6_203-0275.974.7875.9613.4Y2_7_l03-1465.874.7975.7413.4Y2_7_203-2025.854.8075.6213.4Y2_8_l03-1145.884.7776.0713.4Y2_8_203-1545.974.7776.0413.4Y2_9_l03-2745.924.7975.8213.4Y2_9_203-2495.924.7875.913.4Y2_ll_l03-2765.884.7775.2113.4Y2」l_203-2585.774.7975.8513.4Y2_12_l03-3055.664.875.6913.4Y2」2_203-1555.984.7576.3513.4Y2_13_l03-2325.884.7875.8813.4Y2_13_203-1245.804.787613.4Y2_14_l03-1205.974.7776.0913.4Y2_14_203-1875.904.7875.9613.4Y2_15_l03-2665.904.7776.0513.4Y2_15_203-3115.704.8275.2713.4Y2_16_l04-0106.004.8275.5313.4Y2_16_204-2285.874.8075.7613.4 58应变计参数表续表4.2.9测点编号仪器编号f灵敏系数pE/0.01%k温度常数'C/Q0℃电阻(C)b温度修正系数IO"6/。。Y2_17_l03-0305.804.7676.2913.4Y2_17_203-1125.914.7776.0413.4Y2_18」04-795.954.7776.2813.4Y2」8_204-2536.004.8075.9113.4Y2_19_l03-2915.884.7776.0313.4Y2_19_203-2055.954.7975.8613.4Y2_20_l03-3185.854.7776.0313.4Y2_20_203-1055.844.7775.2113.4Y2_21_l03-2255.954.7975.8213.4Y2_21_203-3045.734.7975.7413.4Y2_22_l03-2925.914.7676.213.4Y2_22_203-0265.984.7775.2613.4Y2_23_l03-2705.954.7775.2513.4Y2_23_203-3075.944.7775.2513.4Y2_24_lY2_24_2Y2_25_l03-1025.804.7875.9113.4Y2_25_203-3005.944.7676.3213.4Y2_26_l03-996.004.7676.2813.4Y2_26_203-1505.974.7775.2813.4Y2_27_lY2_27_2Y2_28_l03-675.904.7875.8813.4Y2_28_203-5255.944.7775.6313.4Y2_29_l03-4725.974.7875.4613.4Y2_29_203-2685.944.7875.9113.4Y2_30_l03-3175.834.7875.9313.4Y2_30_203-1536.004.7676.3213.4 59钢板计参数表续表4.2.10测点编号仪器编号f灵敏系数PE/0.01%k温度常数0C电阻（C）b温度修正系数ioケCC103-1185.874.7775.2513.4C203-2045.854.7975.8213.4C303-2465.834.7975.8613.4C403-2316.004.7775.2013.4C503-3205.704.7975.7313.4C603-1775.944.7573.3713.4C703-2125.724.7875.9013.4C803-2715.884.7576.3813.4C903-1415.914.7975.8313.4C1003-2445.884.7875.9513.4C1103-2655.914.8175.5413.4C1203-2065.734.7875.9413.4C1303-3035.884.7775.2413.4C1403-2935.854.7775.2213.4C1503-1935.954.7875.8813.4C1603-2205.974.7776.0413.4C1703-1735.854.8075.7013.4C1803-2725.804.7975.8113.4C1903-1085.884.7875.8913.4C2003-2575.984.7775.2113.4C2103-2105.974.7576.3713.4C2203-2775.754.7975.8213.4C2304-2585.954.875.9113.4C2404-735.944.7776.3913.4C2503-1795.954.7975.8213.4 60无应カ计参数表续表4.2.11测点编号仪器编号f灵敏系数“Z〇.01%k温度常数℃/Q0℃电阻（C）b温度修正系数10*CN103-2365.974.7975.8613.4N203-0295.914.8275.8213.4N304-1445.914.8075.8513.4N403-1575.904.7875.9713.4N513.4N613.4N703-1305.974.7875.9113.4N803-835.874.7776.0413.4N903-2615.924.7776.0313.4导流洞封堵体测缝计参数表续表4.2.12测点编号仪器编号f灵敏系数mm/0.01%k温度常数℃/Q0℃电阻（C）b温度修正系数mm/℃CF104-7340.02177.02520.005CF204-4590.02126.9952.190.005CF304-6990.02046.9952.240.005CF404-7130.02057.0551.790.005CF504-6820.02096.9652.410.005CF604-4460.02017.0152.080.005厂房测缝计参数表续表4.2.13测点编号仪器编号仪器加工号仪器系数ABCJ1-1J1-2-X20040480.0136228.8269.2415J1-2J1-2-Y0.0121128.8589.0621J2-1J2-2-X2004050-0.0136326.9458.8244J2-2J2-2-Y0.010327.8638.9359J3-1J3-2-X20040470.0122128.539.1003J3-2J3-2-Y-0.0086728.5328.6195 61第五章监测资料分析5.1监测仪器工作原理与计算方法5.1.1钢弦式渗压计钢弦式渗压计的工作原理是:当被测压カ荷载作用在渗压计上,将引起弹性模板的变形并传递给振弦,转变成振弦应カ的变化,从而改变振弦的振动频率。电磁线圈激振振弦并测量其振动频率,频率信号经电缆传输至频率计,即可测出水荷载的压カ值。钢弦的自振频率与渗透水压カ有如下关系:U=K（）式中:U一孔隙水压カ（Kpa）Kー常数，为传感器系数,其数值与承压膜和钢弦的尺寸及材料性质有关，由室内标定给出,Kpa/Hz2%ー零压カ（大气压カ）下钢弦的振动频率（Hz）。カー某时刻的渗透水压カび作用下的钢弦的振动频率（Hz）。通过测读不同时刻钢弦的振动频率,便可求出相应的渗透水压カ值。5.1.2差动电阻式仪器差动电阻式仪器又称卡尔逊式仪器，差动电阻式仪器是利用钢丝变形使其电阻产生相应变化的原理制成的。当仪器受到外界的拉压而变形时,ー根钢丝受拉,其电阻增加。另一根钢丝受压,其电阻减少。测量两根钢丝电阻的比值,就可以求得仪器的变形量。温度引起两根钢丝的电阻变化是同方向的,就是说当温度升高时两根钢丝的电阻都增大,而温度降低时,两根钢丝电阻都减少。测定两根钢丝的串联电阻，就可以求得仪器的温度值。1差动电阻式应变计按下式计算测得的应变量:£ー位+bNT式中:ら,ー差动电阻式仪器的综合应变量;/—差动电阻式仪器的最小读数（灵敏度）；△Z—以变形前所观测的电阻比Zo为起点计算的变形引起的电阻比增量,AZ=z-z0；AT—以变形前所观测的温度测值To为起点计算的变形后的温度增量, 62△ア=丁ーア0;6ー差动仪器的温度修正系数（温度补偿系数）。按下式计算温度当アNOCT=a'（/?t-7?o，）7<0℃T=a"（母-Ro'）式中7ー差动仪器埋设点的温度；场ー差动仪器的电阻值,通常称为温度电阻（C）;a'ー差动仪器0C以上的温度常数；a”ー差动仪器0C以下的温度常数；Ho'ー差动仪器0C时的计算电阻。差动电阻式应变计的单轴应变量（扣除非荷载作用引起的应变量）：e'=em-£o80一由无应カ计测得的非荷载作用引起的应变量。2差动电阻式钢筋计按下式计算测得的应カ:q=/,AZ+6sAT式中：q—钢筋计实测的钢筋应カ（Mpa）；エー钢筋计的最小读数（灵敏度）；bxー钢筋计的温度修正系数。其他符号的定义同前。3差动电阻式测缝计按下式计算测得的开合度:ノ=力Z+必ア式中；ノー坝缝或裂缝的开合度（mm）；/ー测缝计的最小读数（灵敏度）；b—测缝计的温度修正系数。其他符号的定义同前。5.2各种仪器基准值的选定原则5.2.1差动电阻式仪器（钢筋计、钢板计、应カ计、无应カ计、应变计、测缝计、温度计）观察电阻比和温度过程线,当两者已成相反趋势变化时,则表明仪器开始工作。 63当仪器上部有1m以上的碎覆盖层时,碎已有强度和刚度,这样足以保护仪器不受外界气温急剧变化的影响和机械性的震动干扰。仪器测值从无规律跳动到比较平滑而有规律变化,这时的测值具有代表性,能够正确反映实际工作状态。在满足以上所述条件下,基准值时间尽可能提前,这样可以计算出完整的施工期间的观测量的变化规律。根据以上原则最终确定基准值时间和基准值,-一般都将基准时间选择在佐入仓24小时之后。同一浇注层面埋设的仪器的基准值选用时间应相同,无应カ计和与之相应的应变计组要有相同的基准时间。本工程差动电阻式仪器的基准值选定时间,在24~28小时范围的测值。5.2.2弦式仪器（渗压计）埋设位置有水状态:在埋设之初,开始进行观测2〜3次,在埋设中每10分钟观测一次,直至埋设完成。根据观测资料的变化情况，进行选定其基准值时间。一般在频率及温度相对稳定时即为仪器开始正常工作。埋设位置无水状态:在埋设之初,开始进行观测2〜3次，在埋设后观测2次,以后每天观测1次,在温度相对稳定时即为仪器开始正常工作。6.2.3位移计在埋设之初，开始进行观测2〜3次，在埋设中每10分钟观测ー次，直至埋设完成。当覆盖层达到在1〜L5m之上根据观测资料的变化情况,进行选定其基准值时间。一般在测值相对稳定时，即为仪器开始正常工作。5.3大坝6.3.I渗流10+175断面该断面在基础共埋设了9支渗压计,其中S!位于坝轴线上游8m,深入基础31.38m；S2位于坝轴线下游2m,深入基础11.38m；S3、S4埋设在心墙粘土与佐（底板）的结合面上,其坝轴距分别是ー15m、15m；S5位于坝轴线下游31.5m处过渡料的基础面上;S6、S7、S8、S9、四支渗压计均埋设在大坝下游坝壳料的基础面上,其坝轴距分别是47m、100m、130m、190mo在粘上心墙内935m（S10、S11）及965（S12、S13）高程分别埋设了2两支渗压计。S10、S11的坝轴距分别为:轴上4m、 64轴下15m；S12、S13的坝轴距分别为:轴上2.89m、轴下8.12m。在同一断面还布设了4个点位的测压管，其编号为:UP1、UP2、UP3、UP4,坝轴距分别为:（轴上）2.5m、（轴下）10m、68m、118mo（1）SI、S2两支渗压计过程线的变化趋势基本一致,自埋设后,渗透压カ水位在2004年4月17日（S1水位865.150m、S2水位891.016m）以前变化不大；S1于8月4日出现第一个峰值（S1水位891.872m）,S2于7月21日出现第一次峰（S2水位905.757m）；以后,SI、S2水位回落,并于同年10月10日降到最低（S1水位884.204m、S2水位899.349m）；S1于10月3I日出现第二次峰值（S1水位901,136m）,S2于10月26日出现第二次峰（S2水位907.211m）。2004年12月23日,SI、S2两支渗压计的渗透压カ水位分别为899.29Im、906.353m。S1在2004年4月17日前,最大变幅为5.341m；以后,由于自然降雨水位不断上升,于同年8月4日达到891.872m。8月4日以后回落,并于同年10月10日水位达884.204m；10月13日导流洞下闸封堵,致使地下水位上升,S1的测值也同步增大，10月31日测点水位达到峰值901.136m；在以后的一段时间,测点水位基本不变（变幅在0.6m左右）。S2的变化拐点及趋势基本与S1相同,但S2点的峰值要滞后S1点的峰值7天左右。（2）S3渗压计自埋设正常观测后,S3在2004年5月31日前没变化（无水）;6月初测值表明该处有渗透压カ出现的迹象,以后并有增加趋势。由于2004年7月上旬之前在施工中,心墙上游的集水井一直在进行人工排水,这样心墙上游作用水头基本不变。所以,S3的水位在8月初（8月9日水位为896.044m）以前基本没有大的变化,直到8月30日渗透压カ水位达899.289m;以后,渗透压力水压一直在增大,12月23日测点渗透压カ水位为914.469m0（3）S4渗压计下游S4测点自6月初产生渗透压カ以来,渗透压力也在不断增加,但其幅度较S3小得多并比较平稳,2004年12月23日止测点水位为902.296m〇（4）S5渗压计S5自2003年9月13日安装埋设后至同年10月08日,测值基本没有变化,以后渗透压カ开始增加。2003年10月17日下午,下游过渡料附近的（抽排水）集水井用碎（井内灌注碎进行封井）封死。所以,在10月21日以后变化速率急速增加,11月8日其变幅（增量）已达4.937m（相应测点水位901.831m）；2004年6月14日，渗透压カ水位达到907.198m以后基本稳定。2004年12月23日，水位为907.717m。（5）S6渗压计由于S6距S5仅15.5m,所以S6的变化趋势及速率基本与S5相同,自2003年10月21日到11月8日S6的变幅（增量）达4.551m（相应测点水位902.103m）〇S5、S6两测点2003年11月8日的测值相差0.272m、2004年12月23日测值相差0.244m, 65由此表明两测点的同步性很好。同时表明,其仪器具有良好的稳定性。（1）S7、S8渗压计S7（2003年11月11日）自产生渗透压カ以来,其变化趋势与S5、S6相同,测值始终小于S6、S8由于埋设位置较高，2004年3月12日以后オ逐渐产生渗透压カ,2004年12月23日水位为907.735m。0+175断面下游坝壳料内渗压计特征值仪器编号埋设高程（m）坝轴距（m）渗透压カ水位（m）2003.11.82004.12.23S5894.82631.5901.831907.717S6895.98147902.103907.961S7902.425100902.511907.817S8905.108130无水907.735S9910.484190无水20+123,5断面该断面在基础共埋设了7支渗压计,其中S26位于坝轴线上游10m,深入基础29.32m；S27位于坝轴线下游2m,深入基础13.02m；S28、S29埋设在心墙粘土与碎（底板）的结合面上,其坝轴距分别是ー15m、15m；S30位于坝轴线下游31.0m处过渡料的基础面上；S31埋设在大坝下游坝壳料的基础面上,其坝轴距为47m,埋设高程为914.012m；S32采用钻孔埋设,其坝轴距为103m,埋设高程为915.0m。在粘上心墙内940m（S33、S34）及965m（S35、S36）高程处分别埋设了2支渗压计。S33、S34的坝轴距分别为:轴上3m、轴下15m；S35、S36的坝轴距分别为:轴上2.913m、轴下8.022m。（1）S26、S27两支渗压计过程线的变化趋势基本一致,自埋设后,测点水位在2004年4月17日（S26渗透压カ水位874.481m、S27渗透压カ水位896.258m）以前变化不大;同年7月21日出现第一次峰值（S26渗透压カ水位903.63Im、S27渗透压カ水位912.012m）；7月21日以后水位回落,并于10月10日降到最低（S26渗透压カ水位893.399m、S27渗透压カ水位905.086m）；10月31日出现第二次峰值（S26渗透压カ水位910.533m、S27渗透压カ水位915.039m）。（2）S28、S29两支渗压计S28在2004年6月7日前不变（无水），6月7日后有产生渗透压カ的迹象,并且不断增加；7月21日出现第一次峰值（渗透压カ水位为908.712m）；7月21日以后开始回落,到10月10日达到谷值（906.623m）；10月10日以后开始回升,2004年12月23日渗透压カ水位达918.363m。S29渗压计,2004年12月23日止,没有渗透压カ出现。（3）S30渗压计S30自产生渗透压カ以来（2003年11月2日）,其测点水位变化平稳（没有大的波动）,到2004年测点水位为908.431m。（4）S31、S32渗压计S31、S32由于埋设高程较高（S31：914.012m、S32：915.00m）,目前无水。 6630+223断面该断面在基础共埋设了8支渗压计,其中S14位于坝轴线上游8m,深入基础33.46m；S15位于坝轴线下游2m,深入基础!3.50m;埋设高程分别为890.10m、910.10m。S16、S17埋设在心墙粘上与碎（底板）的结合面上,坝轴距分别为ー15m、15m。S18位于坝轴线下游22.6m处,在过渡料的基础面上。S19、S20、S21埋设在大坝下游坝壳料的基础面上,坝轴距分别为50m、89m、156m,采用钻孔埋设,孔深分别为27.8m、20.4m、12.4m,埋设高程为914.983m、915.30m、914.996m。在粘土心墙内,945m（S22、S23）及965m（S24、S25）高程分别埋设了2支渗压计。S22、S23的坝轴距分别为:轴上3m、轴下14m；S24、S25的坝轴距分别为:轴上2.935m、轴下7.931m。（1）S14、S15两支渗压计过程线的变化趋势基本一致。S14自埋设后至同年11月1日期间无水,11月1日以后有渗透压カ产生的迹象;该孔位2004年5月3日之前其测点水位在895m以下波动,后来测点水不断上升,并于2004年7月21日出现第一次峰值（水位910.446m）；7月21日以后开始回落,于同年10月10日达到谷值901.605m；以后,很快回升（同月15日）到903.427m再次出现第二次峰值；2004年12月23日，该孔水位是911.652m〇S15自埋设后,至次年6月14日期间无水。此后,开始有渗透压カ产生的迹象,并于2004年7月21日出现第一次峰值（渗透压力水位914.181m）；7月21日开始回落,于同年10月10日达到谷值910.173m；以后又很快回升（同月26日）到914.943m,再次出现第二次峰值;2004年12月23日,渗透压カ水位是914.146m。40+160断面在位于坝轴线下游31.50m过渡料内的基础面上,埋设了一支渗压计。其编号为S43,相应埋设高程为895.00m。S43自2003年9月16日安装埋设后,到2003年10月08日,没有大的变化,以后渗透压カ开始增加,在10月18日（渗透压力水位895.643m）变化速率急速增加,到11月25日（测点水位904.035m）其变幅（相对10月18日增量）已达8.392m。产生该现象的原因，与S5、S6两测点相同。由于S43与S5在一条纵轴线上,水平相距15m。故、自人工抽排水停止以后,其渗透压カ水位基本一致。5其它断面0+270断面:该断面仅在粘上心墙内布设了2支渗压计,编号为S37、S38；埋设高程分别为970.10Im、970.093m=0+060断面:该断面仅在粘土心墙内布设了2支渗压计,编号为S39、S40:埋设高程分别为960.072m、960.047m。0+040断面:在位于坝轴线下游11.18m处过渡料的基础面上,埋设了1支渗压计（S41）,相应埋设高程为964.879m。0+080断面：在位于坝轴线下游21.8m 67处过渡料的基础面上,埋设了1支渗压计（S42）,相应埋设高程为926.597m。0+260断面：在位于坝轴线下游17.7m处过渡料的基础面上,埋设了一支渗压计（S44）,相应埋设高程为941.166m。0+300断面:在位于坝轴线下游10.79m处过渡料的基础面上,埋设了一支渗压计（S45）,相应埋设高程为966.458mo以上仪器由于埋设高程较高,故均无水。为了更加清晰的认识大坝的渗流情况,现将大坝各个部位的观测点进行分区,具体分配如下:I区大坝帷幕前深孔测点区:SI、S14、S26三个测点II区大坝帷幕后浅孔测点区：S2、S15、S27三个测点III区大坝下游坝壳料区S5、S6、S7、S8、S30、S43等,其中包含测压管U3、U4两点IV区大坝粘上心墙区S3、S4、S16、S17、S28、S29,其中包含测压管U1、U2两点I区:大坝帷幕前深孔测点区SI、S14、S26该区所有的测点,自仪器埋设观测以来,其变化规律完全一致。就2004年5月份而言SI、S26两点同步变幅较大（变幅分别为：4.59m、4.65m）〇产生这种现象的原因:分析认为,是由于上游水位上升引起的。由于大坝帷幕的形成,改变了该区域地下水的分布。SI、S26两测孔深入基岩30余米,地下裂隙水的渗透是通过岩石裂隙绕渗的,当绕渗裂隙水压力足够大时（上游水位上升到ー定高程时）,其水流才能通过,正是这种绕渗裂隙水导致该两点的测值增大。该区测点，其他时间变化幅值基本一致。就（SI、S14、S26）整体而言,自2004年初地下水开始上升,8月4日都达到峰值（峰值分别为:891.872m,908.227m>901,156m）,以后开始回落（10月10日都达到最低点,测值分别为:884.204m>901.605.15m、893.40m）〇由于2004年10月13日导流洞下闸封堵,致使地下水位上升，10月31日同时出现峰值,水位分别达到910.533m、913.035m、910.533m。2004年12月23日,SI、S14、S26的渗透压力水位分别为899.29Im、911.652m、908,929m〇II区:大坝帷幕后浅孔测点区S2、S15、S27该区所有的测点,自埋设观测以来,其变化规律完全一致。就（S2、S15、S27）整体而言,自2004年初其地下水开始上升,7月21日同时达到峰值,测值分别为：905.757m、914.18Im、912.012m。以后开始回落,10月10日同时达到最低点,测值分别为：899.349m、910.173m、905.086m=由于2004年10月13日导流洞下闸封堵,使地下水位上升,11月10日又同时出现第二次峰值,S2、S15、S27的渗透压力水位分别达到907.242m、914.959m、915.097m。2004年12月23日,S2、S15、S27的渗透压カ水位分别为906.353m、914.140m、914.39Im。III区:大坝下游坝壳料区S5、S6、S7、S8、S30、S43等该区所有的测点,自埋设观测以来,其变化规律完全一致。就整体而言，其变化 68过程没有大的波动。自2004年初地下水开始上升至5月初,水位变化（上升）幅值相对较大,但整个区域的所有测点（无水的测点除外）均在1.23〜1.38m范围内。其他时间的变化同步性也非常好,该区域的水位变化的幅度相当均匀。其原因:该区域所有测点的影响因素主要是自然降雨（表层水的变化情况）。该区域（S5、S6、S7、S8、S30、S43）2004年8月9日达到峰值（峰值分别：907.83m、908.12m、907.84Im、907.858m、908.54Im、907.642m）,以后开始回落。2004年12月23日测值分别为：907.717m、907.96m、907.817m、907.735m、908.431m、907.524m）o由于2004年7月中旬至8月初连续降雨,而且该区域所有测点的测值在8月9日达到峰值,由此更进一步地证明,该区域的测值（目前）主要影响因素是自然降雨（表层水的变化情况）。2004年10月降雨量相对（9月）较多,因此该区域的地下水也有上升趋势。位于坝壳料内的两测压管,其测值变化规律与该区域的所有仪器测值变化规律完全一致。对此,更进一步地证明仪器的埋设及其自身性能是比较好的。IV区:大坝粘土心墙区S3、S4、S16、S17、S28、S29等大坝粘土心墙与碎底板交界面处共埋设了6支渗压计,分别位于0+175、0+123、0+223.5三个断面上。自观测以来，0+175断面上的2支渗压计（S3、S4）,于2004年6月初测值表明该处有渗透压カ出现,并且渗透压カ不断增加。具体表现为：上游S3测点自2004年6月初（6月7日渗透压カ水位为895.793m）产生渗透压カ以来,渗透压カ不断增加,到2004年8月9日测点水位为896.044m,在此期间变化速率比较缓慢;8月9日以后至10月19日（相应渗透压カ水位904.964m）出现第一次较大的增幅，10月19日以后又出现第二次增幅,直到2004年12月23日渗透压カ水位达914.469m。根据现场运行エ况,S3的渗透压カ水位两次增幅变化原因主要是:①2004年7月上旬,在心墙上游的人工排水集水井被封（用碎封死），S3出现第一次较 69大坝基础帷幕（前、后）渗压测点实测渗透压カ水位时间幕前（I区）测点实测渗透压カ水位及变幅（m）幕后（II区）测点实测渗透压カ水位及变幅（m）S1(864.1)S14(890.1)S26(873.8)S2(884.1)S15(910.1)S27(890.2)渗透压力水变幅渗透压力水变幅渗透压力水变幅渗透压力水变幅渗透压力水变幅渗透压力水变幅20043.4869.094.99893.843.74878.284.48891.227.12无水0.01896.015.8120043.26867.883.78893.903.80877.343.54891.727.62无水0.13896.966.762004.4.27868.494.39894.174.07877.874.07891.927.82无水-0.02896.996.792004.5.4870.126.00895.425.32879.275.47893.249.14无水-0.07898.197.992004.5.9874.5610.46895.995.89883.659.85894.5710.47无水-0.01899.289.082004.531874.7110.61896.606.50883.9210.13895.0510.95无水-0.05899.349.202004.5.22884.8420.74901.5911.49894.4220.62899.8915.79910.04-0.06904.8814.682004.6.25887.7823.68904.4112.62897.3023.50901.4217.32911.030.93906.8116.612004.630887.5523.45903.9013.80896.4922.69901.1417.04911.060.96906.6016.402004.7.13889.6625.56905.8915.79898.7424.93902.3918.29911.731.63907.6917.492004.7.26891.4127.31907.9617.86901.1627.36904.0219.92913.423.32909.6019.402004.8.9890.9926.89907.8817.78900.2726.47903.7019.60913.283.18909.3819.182004.8.25888.0123.91905.2015.10897.7323.93901.6417.54911.671.57907.317.102004.9.11886.2722.17903.2713.17895.5821.78900.5416.35910.790.69906.2116.012004.9.29884.920.80902.1512.05893.8820.08899.8715.77910.720.62905.5715.372004.10.1884.20420.10901.6111.51893.4019.60899.3515.25910.170.07905.0914.892004.10.2900.95936.86913.01622.92910.49236.69907.21123.11914.9434.84914.86424.662004.11.1900.74936.65912.8622.76910.22936.43907.24223.14914.9594.86915.09724.892004.11.2900.27435.27912.46422.36909.93835.23906.96922.87914.6414.54914.90424.72004.12.7899.72235.62911.92321.82908.87435.07906.54222.44914.3694.27914.56224.362004.12.21899.29135.19911.65221.55908.92935.13906.35322.25914.1464.05914.39124.19 70大坝心墙下游（坝壳料区）渗压测点实测渗透压カ测水位时间大坝下游坝壳料（III区）测点实测渗透压カ水位及变幅（m）S5(894.83)S6(895.98)S7(902.42)S8(905.11)S30(903.15)S43(895.00)渗透压力水位变幅渗透压力水位变幅渗透压力水位变幅渗透压カ水位变幅渗透压力水位变幅渗透压力水位变幅2004.3.4905.1310.30905.419.43905.042.62905.06-0.05905.672.52904.929.922004.3.26905.2510.43905.2710.19905.753.32905.910.17906.443.29905.6810.682004.4.27906.2911.47906.5710.59905.213.69906.301.19907.093.94905.2011.102004.5.4906.4011.57906.6410.66906.333.90906.441.33906.963.81906.2011.202004.5.9906.5211.69906.8110.83906.393.97906.541.43907.093.94906.3211.322004.5.31906.8812.06907.1611.18906.804.38906.961.85907.474.32906.6811.682004.5.22906.9712.15907.2711.29906.864.44907.021.92907.604.45906.7811.782004.6.25907.1012.27907.3411.41906.974.55907.142.03907.744.59906.9111.912004.6.30907.1112.29907.4011.42907.034.60907.192.08907.814.66906.9211.922004.7.13907.2212.40907.4911.51907.114.69907.262.15907.894.74907.0312.032004.7.26907.7612.93908.0312.05907.625.19907.802.69908.485.33907.5812.582004.8.9907.8313.00908.1212.14907.845.42907.862.75908.545.39907.6412.642004.8.25907.6912.87907.9912.00907.805.38907.732.62908.415.26907.5112.512004.9.11907.6612.83907.9711.99907.815.38907.742.63908.385.23907.4912.492004.9.29907.7212.90908.0212.04907.875.45907.792.68908.435.28907.5512.552004.10.10907.7912.96907.9111.93907.775.34907.712.60908.355.20907.4612.462004.10.26907.78612.96908.02112.04907.9245.50907.7972.69908.6445.49907.59612.602004.11.10907.79212.96907.92511.95907.885.46907.8012.69908.6345.48907.60312.602004.11.24907.74812.92908.00712.03907.8435.42907.7582.65908.5095.36907.56112.562004.12.7907.78512.96908.02112.04907.8735.45907.8462.74908.5315.38907.59712.602004.12.23907.71712.89907.96111.98907.8175.40907.7352.63908.4315.28907.52412.52 71大坝心墙内（IV区）渗压测点实测渗透压カ水位时间0+123断面渗透压力水位及变幅（m）0+175断面渗透压力水位及变幅（m）0+223断面渗透压力水位及变幅（m）S28(903.383)S29(903.357)S3(895.614)S4(895.592)S16(923.824)S17(923.64)渗透压力水イウ变幅渗透压力水俗变幅渗透压力水待变幅渗透压力水ィホ变幅渗透压力水イウ变幅渗透压力水イウ变幅2004.5.4903.34-0.05903.27-0.09895.620.01895.650.06923.77-0.05923.62-0.022004.5.14903.36-0.02903.25-0.11895.29-0.32895.630.04923.77-0.06923.61-0.032004.5.31903.36-0.02903.25-0.11895.770.15896.250.66923.78-0.04923.61-0.032004.5.22904.561.18903.28-0.07895.870.26896.570.97923.77-0.05923.59-0.052004.6.25905.612.23903.28-0.08895.940.33896.951.36923.74-0.08923.56-0.082004.6.30905.762.37903.29-0.07896.010.39897.201.61923.72-0.11923.54-0.102004.7.13906.623.23903.28-0.08895.780.16897.471.88923.73-0.09923.54-0.102004.7.26907.804.42903.39-0.06896.060.45897.391.80923.79-0.04923.58-0.062004.8.9907.934.54903.28-0.07896.040.43898.122.52923.77-0.05923.57-0.072004.8.25906.863.48903.32-0.04898.122.51898.462.87923.81-0.02923.58-0.062004.9.11906.883.49903.33-0.03901.295.67899.193.60923.80-0.03923.61-0.032004.9.29906.793.41903.35-0.01903.247.63899.824.23923.880.06923.650.012004.10.10906.623.24903.35-0.01904.158.4900.154.56923.880.06923.670.032004.10.26912.1668.78903.3670.01907.19211.58900.7265.13924.0520.23923.6630.022004.11.10913.1499.77903.3780.02910.83115.22901.2995.71924.0060.18923.6430.022004.11.24914.72611.34903.3850.03912.52916.94901.7275.24923.9530.13923.6260.012004.12.7916.91413.53903.4030.04913.73618.12902.0036.41923.9390.12923.7010.062004.12.23918.36314.98903.3620.01914.46918.86902.2966.70923.9120.09923.6270.01 72大坝心墙下游（坝壳料HI区）测压管实测渗透水位时间大坝下游测点实测渗透压カ水位及变幅（m）上游水位U3(899.235)U4(902.180)备注渗透压力水变幅渗透压力水变幅2004.4.30921.2(29)906.5110.522906.5170.566胸墙内的两个测压管目前（2004.12.30）止无水U1:906.974U2:901.9062004.5.7920.7(8)906.7930.8042004.5.14919.4906.8690.88906.7780.8272004.5.25920.7906.9901.00907.0121.0612004.5.24922.8907.081.09907.001.052004.5.29922.5907.181.19907.181.232004.6.25922.9907.201.21907.281.3292004.7.9925.5907.4431.45907.4101.4592004.7.21928.5907.7551.766907.9421.9912004.8.4931.0908.0732.083907.8421.8912004.9.23919.8907.7921.803907.7671.8162004.9.28918.9907.7401.751907.8431.8922004.10.7937.0907.8131.824907.7621.8112004.10.16937.0907.8051.816907.7531.8022004.11.13936.7907.8211.832907.8231.8722004.11.25936.2907.8301.841907.8931.9422004.12.16935.7907.7801.791907.8661.9152004.12.30934.8907.7551.766907.8631.912大的增幅;②2004年10月13日导流洞下闸封堵,致使上游水位上升,造成S3第二次增幅的出现。心墙下游S4测点自2004年5月14日（渗透压力水位895.629m）有渗透压力水压迹象以来,渗透压力也在不断增加。其变化趋势没有大的波动,波动幅度较S3小得多,到2004年12月23日测点水位为902.296m〇就两测点而言,在2004年8月25日前,S4测点的渗透压カ始终大于S3测点的渗透压カ。以后,S4测点的渗透压カ变化相对缓慢,而S3测点的渗透压カ则变幅较大。产生该现象的原因:分析认为,早期（2004年7月上旬）在施工中,心墙上游的集水井一直在进行人工排水,这样心墙上游作用水头基本不变。所以,S3测点水位在8月初以前,基本没有很大的变化。在上游排水井封堵后,随着时间的推移上游水位不断上升,这样致使心墙的浸润线抬升。0+123断面S28测点,2004年6月初（6月7日渗透压カ水位为903.453m）产生渗透压カ以来（出现时间与S3测点相同）,渗透压カ不断增加,到2004年7月21日出现第一次峰值,测点水位为908.712m;以后开始回落,于10月10日达到最低点（相应水位906.623m）；10月10日后,渗透压 73カ水位回升,到2004年12月23日渗透压カ水位为918.363m;以上变化产生的原因同上所述。所以，渗压计S3及S28在10月13日以后渗透压カ明显增大。成果表明:①大坝各监测分区点的渗透压カ水位变化规律基本一致,各测点变化过程的峰、谷值出现的时间基本相同。②上游水位工况决定心墙内的渗透压カ的大小;在心墙内两次出现渗透压カ峰值的过程中,上游水位工况是起决定作用的。③影响下游坝壳料内的渗透压力水位因素分为两个时期,早期受下游排水情况（施工期集水井人工排水）的影响;当排水井封堵后,主要影响因素是自然降水。5.3.2坝体变形5.3.2.1竖向位移0+175断面:该断面共埋设了4个点位的沉降管,用以监测心墙及坝壳料的竖向位移。其中CH1的坝轴距为ー3m用于监测该断面的心墙竖向位移;CH2、CH3、CH4的坝轴距分别为67m、117m、.55.5m,用于监测坝壳料的竖向位移。其它断面：在0+060、0+123.5、0+223、0+270断面,各埋设了1个点位的沉降管,其编号分别为CH8、CH6、CH5、CH7;其目的是监测心墙的竖向位移,测点的坝轴距均为轴上3m。1心墙竖向位移各沉降管的备用基点仅在±3mm范围内变化,其他测点变化趋势均是随着填上高度的增加而下降。2004年12月31日止,心墙0+175断面最大累计竖向位移量为358mm（填上高85.28m）；0+123.5断面321mm（填上高78.52m）；0+223断面230mm（填上高58.11m）；0+270断面321mm（填上高87m）；0+060断面135mm（填上高78.52m）o心墙内各断面的各个沉降测点的最大竖向位移量,将随着填上高度的增加而变化。这种变化表现在随着填上高度的增加,最大竖向位移量的位置将逐步上移。这一规律说明,当某层面位置上的填上达到ー定高度时,该层面以下的上层将进ー步的被压实而逐渐趋于稳定。目前各测点的竖向位移测值表明,心墙粘上最大竖向位移发生在筑坝高度的 74大坝心墙(磁环)累计竖向位移实测成果断面时间磁环最大累计位移(mm)所属磁环编号位移率(%)埋设时填土高度hl(m)观测时填土高度h2(m)hl/h2(%)0+0602004.8.97.0030.09814.8540+0602004.9.126640.5412.229.1420+0602004.10.610160.4721.638.9560+0602004.11.412560.5821.639.5550+0602004.12.1012860.5921.639.5550+0602004.12.3113560.6321.639.5550+123.52004.5.258440.7012.0234.52350+123.52004.7.911350.5520.5242.42480+123.52004.8.914960.5925.3249.22510+123.52004.9.1222070.6732.6263.32520+123.52004.10.626470.8132.6272.92450+123.52004.11.430280.8236.7278.52470+123.52004.12.1031680.8636.7278.52470+123.52004.12.3132180.8736.7278.52470+1752004.5.2511560.5819.6842.68460+1752004.7.915260.7719.6850.08390+1752004.8.917870.6726.6856.78470+1752004.9.1224470.9126.6870.98380+1752004.10.6293100.6644.3880.58550+1752004.11.4332100.7544.3885.28510+1752004.12.10351100.7944.3885.28510+1752004.12.31358100.8144.3885.28510+2232004.5.25330.0212.2114.11870+2232004.7.93140.2313.6122.01620+2232004.8.95240.3813.6128.81470+2232004.9.1813370.4827.6146.2600+2232004.10.616970.6127.6152.51530+2232004.11.420870.7527.6158.11480+2232004.12.1021970.7927.6158.11480+2232004.12.3123070.8327.6158.11480+2702004.9.183840.3311.622.4520+2702004.10.65740.4911.628.7400+2702004.11.47840.6711.634.3340+2702004.12.108340.7211.634.3340+2702004.12.318740.7511.634.334 751/2-1/3左右,对于目前这种规律,将随着筑坝高度的增加或大坝运行环境的改变也会发生变化。2坝壳料竖向位移坝壳料目前或大竖向位移量仍为0+175断面的CH4,该处已填料73.5m,最大竖向位移量为178mm,最大位移测点为第10号磁环(安装高程为944.948m)。坝壳料CH2、CH3、CH4点处的累计最大竖向位移量分别为:93mm、83mm、大坝坝壳料(磁环)累计竖向位移实测成果测点编号(0+175)时间磁环最大累计位移(mm)所属磁环编号位移率(%)埋设时填土高度(hl)m观测时填土高度(h2)mhl/h2(%)CH22004.5.244650.3512.9842.9830CH22004.7.95050.3912.9849.8826CH22004.8.95750.4412.9861.0821CH22004.9.195550.4212.9861.9821CH22004.10.766100.1836.9870.7852CH22004.11.1579140.1455.6876.8872CH22004.12.1089140.1655.6879.5870CH22004.12.3193140.1755.6879.5870CH32004.5.242840.367.742.1018CH32004.7.93360.2214.952.528CH32004.8.962110.1542.155.176CH32004.9.1168110.1642.156.075CH32004.10.773110.1742.156.075CH32004.11.479110.1942.156.075CH32004.12.1080110.1942.156.075CH32004.12.3183110.2042.156.075CH42004.5.2411232.155.233.216CH42004.7.912332.375.240.513CH42004.8.913332.565.249.610CH42004.9.0114232.735.255.69CH42004.10.1115532.985.267.98CH42004.11.18170100.3943.773.559CH42004.12.10169100.3943.773.559CH42004.12.31178100.4143.773.559 76178mm。由此表明,在目前,大坝填筑体的竖向位移规律是:心墙的竖向位移量大于坝壳料的竖向位移量。成果表明:①心墙内各断面的各个竖向位移测点的最大竖向位移量,将随着填士高度的增加而变化。这种变化表现在随着填土高度的增加，最大竖向位移量的位置将逐步上移.这ー规律说明,当某层面位置上的填土达到ー定高度时,该层面以下的土层将进ー步的被压实而逐渐趋于稳定。②心墙粘土最大竖向位移发生在筑坝高度的1/2〜1/3左右,对于目前这种规律,将随着筑坝高度的增加或大坝运行环境的改变也会发生变化。③目前心墙的竖向位移量大于坝壳料的竖向位移量。④坝壳料的最大竖向位移量的变化规律,与粘土心墙竖向位移量的变化规律基本相同,只是最大竖向位移发生的位置没有很好的规律性。其原因,主要是筑坝材料的不同所致。⑤大坝填筑体的竖向位移规律是:心墙的竖向位移量大于坝壳料的竖向位移量。说明:以下各图竖向位移过程线中的“负值”表示向下位移（竖向位移方向之所以规定与“规范”不一致,其目的是方便与填土高度相对比）埴士高度（ハ0+175断面心墙（CH1）沉降过程线04620八2O叫.8.42004.8232004.9232004.10.152004.11.1820041216时间匚ー填土高度⑴ー破环10磁环9] 77埴士高度3）1000+175断面坝壳料（CH4）沉降过程线50J004.7.212004.9.23200410162004.11.302004.12.24时同-100-150-200一填土高度⑺-•-磁环10埴士高度（m）0+123.5断面心墙（CH6）沉降过程线15050阳间,20048.1920049122004.11420041T31200410.620041210-150ー填土高度（m）-磁环8磁环7沉降（mm）-5020)4620—切翌.726 78埴土高度（»）0+270断面心墙（CH7）沉降过程线沉降（前）1-»-填士高度（11）T-碳环6破环4埴土髙度（.）0+060断面心墙（CH8）沉降过程线1002004.8.23、、2004.9.232004.10.152004.11.182004.12.16时间-50-150沉降（仙）レ"填土高度（a）tー磁环6磁坏5+12月份+11月份10月份一9月份—8月份ー7月份1898-t沉降量（.）0+175断面沉降分布（CH1）・12月份+11月份10月份9月份+8月份 79沉降量（幅）0+223断面沉降分布（CH5） 80-*-12月份月份1。月份9月份T-8月份-350.00-300.00-250.00-200.00-150.00-100.00-50.000.00沉降量(0+123.5断面沉降分布(CH6)5.3.2.2粘土心墙内部水平位移(测斜)由于坝体心墙测斜观测仪器灵敏度非常高,在坝体填筑施工期很难观测到有效测值,所以测斜观测有效资料相对较少。随着填土高度的递增,土压カ随之增大,土体竖向位移对测斜管所产生的不断增加的握裹力导致测斜管(在某个高程)因压屈而局部失稳变形，造成测斜探头无法畅通行进。2004年12月31日管道实测结果如下表:粘土心墙中的测斜管被卡位置测斜编号所属断面孔底高程(m)理论孔深hl(m)被卡深度h2(m)被卡高程(m)h2/hlCX50+060断面935.34342.239.5938.0680.94CX4升123.5断面900.34083.159.5923.9540.72CX10+175断面892.77690.456.5926.6800.63CX20+223断面921.59860.956.5925.9640.93CX30+270断面944.85738.6没卡说明:测斜管CXI、CX2、CX3,CX4,CX5管口高程分别为983.180、982.464、983.457、983.454、977.568m由于各断面的管道变形造成仪器行进不畅，该项目的观测资料被迫分为两个时段。第一时段为管道最底端(即孔底)至被卡高程;第二时段为被卡高程至目前的填土高程。各断面时间段划分情况如下:大坝心墙内部水平位移(测斜)时间段划分断面观测点编号孔底测点高程(m)仪器被卡测点高程(m)第一资料段时间0+060断面CX5935.843938.5680+123,5断面CX4900.840924.45403.11.4〜04.50+175断面CX1893.276927.18003.9〜04.60+223断面CX2922.098926.46404.4〜04.50+270断面CX3945.357 81断面观测点编号仪器被卡测点高程（m）目前最高测点高程（m）第二资料段时间0+060断面CX5938.568975.56804.1〇〜05.10+123.5断面CX4924.454981.45404.1〇〜05.10+175断面CX1927.180980.18004.1〇〜05.10+223断面CX2926.464980.46404.1〇〜05.10+270断面CX3945.357（未卡）981.35704.1〇〜05.11心墙内部水平位移截止2005年1月各断面的内部水平位移变化情况如下:（1）0+175断面CX!测点在该断面第一段管道有效测深（即除掉浅层深度）42m,本段整体管道X（上、下游）方向最大位移量为ー7.78mm（向上游）,发生在908.276m高程处（2004年6月タ向水聿住移Im専枢-H要4185296307418529630748877766665554貝4333322999999999999999999999(3艱細-H妥4185296307418877766665559999999999990+175断面（CX1）心墙第二时段内部水平位移20日测值）;其它位置位移分布情况为:①893.276m〜908.276m高程段,位移在〇〜-7.78mm范围变化（向上游）;②935.276m~908.276m高程段,位移在ー3.54〜ー7.78mm范围变化（向上游）。Y（左、右岸）方向最大位移量为ー24.40mm（向左岸）,发生在 82932.276m高程处（2004年6月20日测值）;其它位置位移分布情况为:①893.276m〜932.276m高程段,位移在〇〜ー24.40mm范围变化（向左岸）;②935.276m~932.276m高程段,位移为ー24.40mm没有变化（向左岸）。在该断面第二时段管道有效测深（即除掉浅层深度）53m,本段整体管道X（上、下游）方向最大位移量为«1.12mm（向上游）,发生在979.180m高程处（2005年1月13日测值）；其它位置位移分布情况为;①927.180m〜979.180m高程段,位移在ー1.05〜ー41.12mm范围变化（向上游）；②980.180m〜979.180m高程段,位移在ー40.85〜ー41.12mm范围变化（向上游）。Y（左、右岸）方向最大位移量为ー24.280mm（向左岸）,发生在980.180m高程处（2004年1月13日测值）;其它位置位移分布情况为:①927.180m~931.180m高程段,位移在ー1.87~-7.47mm范围变化（向左岸）；②931.180m~932.180m高程段位移在-7.47~-0.96mm范围变化（向左岸）；③932.18m~980.180m高程段位移在ー〇.96~-24.28mm范围变化（向左岸）。（2）0+223断面CX2测点在该断面第一段管道有效测深（即除掉浅层深度）12m,本段整体管道X（上、3遡悒^/2)超愜田萼0+223断面（CX2）心墙第二时段内部水平位移下游）方向最大位移量为ー1.58mm（向上游）,发生在928.098m高程处（2004年5月 8329日测值）;其它位置位移分布情况为:①922.098m〜928.098m高程段,位移在〇〜-1.58mm范围变化（向上游）;②934.098m~928.098m高程段,位移在ー1.36〜ー1.58mm范围变化（向上游）。Y（左、右岸）方向最大位移量为ー9.00mm（向左岸），发生在934.098m~931.098m高程段（2004年5月29日测值）；其它位置位移分布情况为:①931.098m~922.098m高程段,位移在ー9〜0mm范围变化（向左岸）。在该断面第二时段管道有效测深（即除掉浅层深度）54m,本段整体管道X（上、下游）方向最大位移量为5.52mm（向下游）,发生在969.464m高程处（2005年1月13日测值）;其它位置位移分布情况为:①926.464m~980.464m高程段,位移在ー3.69~5.52mm范围变化。Y（左、右岸）方向最大位移量为ー23.46mm（向左岸）,发生在980.464m高程处（2005年1月13日测值）;其它位置位移分布情况为:①926.464m-945.464m高程段,位移在ー〇.64~-18.27mm范围变化（向左岸）；②945.464m—980.464m高程段,位移在ー18.27~-23.46mm范围变化（向左岸）。（3）0+270断面CX3测点、在该断面管道有效测深（即除掉浅层深度）54m.本段整体管道X（上、下游）--904-;一ー兮Te-丁f*1972"*-し屮■■■■二"983---957-.…尸*,954^--951--,vw-X向水平位移mm・9有"9せ---964-S<981…泗ー…恤驟srrv-,ー、ソ\c・一ーCL__Qf?j?.ytnj■nfL"!.,ーー、一^54-・ーーーーーー,y>丫向水ヰ位移mm1-30-25-20-15-10-505ヒ2520-15-10-5050+270断面（CX3）心墙内部水平位移方向最大位移量为ー21.46mm（向上游）,发生在979.357m高程处（2005年1月13 84日测值）;其它位置位移分布情况为:①945.357m〜961.357m高程段,位移在ー〇.96〜3.96mm范围变化;②981.357m〜961.357m高程段,位移在-21.46〜3.96mm范围变化。丫（左、右岸）方向最大位移量为ー20.18mm（向左岸）,发生在980.357m高程处（2005年1月I3日测值）;其它位置位移分布情况为:①945.357m〜980.357m高程段,位移在1.51〜ー20.18mm范围变化（向左岸）。（4）0+123.5断面CX4测点在该断面第一段管道有效测深（即除掉浅层深度）33m,本段整体管道X（上、下游）方向最大位移量为ー8.80mm（向上游）,发生在929.840m高程处（2004年5月26日测值）；其它位置位移分布情况为:①900.840m〜929.840m高程段,位移在〇〜ー8.80mm范围变化（向上游）；②929.840m〜933.840m高程段,位移在ー8.8〜-5.4mm范围变化。丫（左、右岸）方向最大位移量为26.70mm,发生在929.840m高程处（2004年5月26日测值）；其它位置位移分布情况为:①900.840m〜913.840m高程段,位移在〇〜10.52mm范围变化;②913.840m〜928.840m高程段,位移为10.52~16.70mm范围变化。2)帆艳书0+123.5断面（CX4）心墙第二时段内部水平位移在该断面第二时段管道有效测深（即除掉浅层深度）57m,本段整体管道X（上、 85下游）方向最大位移量为ー18.05mm（向上游）,发生在981.454m高程处（2005年1月13日测值）;其它位置位移分布情况为:924.454m〜981.454m高程段,位移在ー0.73〜-18.05mm范围变化（向上游）。丫（左、右岸）方向最大位移量为ー14.44mm（向左岸），发生在979.454m高程处（2005年1月13日测值）;其它位置位移分布情况为:①924.454m-979.454m高程段,位移在ー0.96〜ー14.44mm范围变化（向左岸）；②981.454m〜979.454m高程段，位移在ー13.62〜ー14.44mm范围变化（向左岸）。（4）0+060断面CX5测点在该断面管道埋深（即埋管深度）37m,本段整管道X（上、下游）方向最大位移量为ー11.76mm（向上游）,发生在975.568m高程处（2005年1月13日测值）；其它位置位移分布情况为:938.568m〜975.568m高程段,位移在ー〇.59〜ー11.76mm范围变化（向上游）。丫（左、右岸）方向最大位移量为2.784mm（向右岸）,发生在975.568m高程处（2005年1月13日测值）；其它位置位移分布情况为:938.568m~975.568m高程段,位移在ー2.65〜2.78mm范围变化（向右岸）。X向水平位移M«)超<-+!«Y向水产位移mウ1I9809759709659609559509459409350+060断面（CX5）心墙内部水平位移 86大坝心墙内部X（上、下游）方向最大位移状况断面观测点编号X（上、下游）方向最大偏移量（mm）所在高程（m）0+060断面CX5-11.76975.5688123.5断面CX4-18.05981.4540+175断面CX1-41.12979.1800+223断面CX2-11.25980.4640+270断面CX3-21.46979.357大坝心墙内部丫（左、右岸）方向最大位移状况断面观测点编号Y（左、右岸）方向最大偏移量（mm）所在高程（m）0+060断面CX52.78975.5680+123.5断面CX4-14.44979.4540+175断面CX1-24.28980.1800+223断面CX2-23.46980.4640+270断面CX3-20.18980.357成果表明:①大坝粘土心墙所有观测断面的内部水平位移,最大位移量（两个方向）发生在975m〜980m高程段。②所有断面最大位移方向相同,X方向均向上游（偏斜）移动;丫方向（除0+060断面CX5）均向左岸（偏斜）移动。③内部最大位移量随着填土高度的增高而增加。说明:由于观测仪器的观测方法决定,其位移正、负号与“规范”规定相反。2体应变计大坝体应变计埋设在0+160断面的上游碎边墙上,其编号为Sl-1、Sl-2、S1-3,高程分别为,941.6〇、945.6〇、949.60m。观测成果表明:3支体应变计除S1-2基本不变外（有微压2.36mm）,其它两支Sl-KS1-3也是受压，其值分别为11.55mm及19.06mm。即:自仪器安装观测以来,边墙土体，一直有被挤压上台趋势,且逐步增加（量值很小）。5.3.3心墙土压カ该坝粘土心墙采用低液限粘土或粉土,现场施工控制指标如下：碾压次数指标为静6动4（即：静压6遍,动压4遍）:压实指标为：压实密度级.75、土料含水率为12〜13.5%。10+175断面 87在该断面共埋设了五组土压カ计。位置见下表Tul、Tu3、Tu4、Tu5位于心墙上、下游边缘1.5m处的心墙内,Tu2位于心墙轴线（距轴线ー3米）处。0+175断面土压カ计埋设位置测点组号型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量TU1YUB-16TUI-103-5934.9011YUB-16TUI-203-9934.9381TU2YUB-16TU2-103-3934.9381YUB-16TU2-203-1934.9051YUB-16TU2-303-11934.9421TU3YUB-16TU3-103-12934.9541YUB-16TU3-203-92934.9311TU4YUB-16TU4-103-8964.8141YUB-8TU4-200-72964.7241TU5YUB-16TU5-103-46964.8751YUB-8TU5-200-75964.6671在935高程埋设的三组土压カ计中,心墙中心垂直方向的土压カ最大。就上、下游方向的垂直压カ而言,下游大于上游。成果表明:各点各方向的土压カ,将随着填土高度的增加而加大。目前,垂直方向的土压カ分布规律是Tu2-2>Tu3-2>Tul-2,其压カ分别为0.23MPa、0.11MPa、0.03MPa；Tu4-2>Tu5-2,其压カ分别为0.19、0.17Mpao水平（上、下游）方向的土压カ分布规律是Tu2-l>Tu3T>Tul-l,其压カ分别为0.17MPa、0.09MPa、0.02MPa；Tu5-l>Tu4-l其压カ分别为0.10MPa、0.09Mpa。侧向（左、右岸方向）的土压カTu2-3目前最大,压カ为0.13MPa〇10+223断面在该断面共埋设了五组土压カ计。位置见下表。Tu6、Tu8、Tu9、TulO位于心墙上、下游边缘1.5m处的心墙内,Tu7位于心墙轴线（距轴线ー3米）处。成果表明:各点各方向的上压カ,将随着填上高度的增加而加大。目前,垂直方向的上压力分布规律是Tu7-2>Tu6-2>Tu8-2,其压カ分别为0.41MPa、0.26、0MPaO5MPa；Tu9-2>TulO-2其压カ分别为0.17MPa、0.08Mpa。水平（上、下游）方向的上压力分布规律是Tu7-l>Tu6-l>Tu8-l,其压カ分别为0.14MPa、0.13MPa、 880.07MPa；Tu9T>TulOT其压カ分别为0.18MPa、0.05Mpao侧向（左、右岸方向）的土压カTu7-3,目前最大压カ为0.06MPa。0+223断面土压カ计埋设位置测点组号型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量TU6YUB-16TU6-103-2945.0841YUB-16TU6-203-10945.0531TU7YUB-16TU7-103-71945.1021YUB-16TU7-203-6945.1261YUB-16TU7-303-7945.1061TU8YUB-16TU8-103-93945.1011YUB-16TU8-203-4945.0931TU9YUB-16TU9-103-70964.7461YUB-8TU9-200-73964.7421TU10YUB-16TU10-103-32964.5941YUB-8TUI0-200-102964.646110+270断面在该断面共埋设了三组土压カ计。位置见下表。0+270断面土压カ计埋设位置测点组号型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量TU11YUB-4TU11-203-263970,1531YUB-8TU11-300-89970.1121TU12YUB-4TU12-203-255970.0691YUB-8TU12-300-95970.1091TU13YUB-4TU13-203-261970.1281YUB-8TU13-300-65970.1341Tull,Tul3位于心墙上、下游边缘1.5m处的心墙内,Tul2位于心墙轴线（距轴线ー3米）处。成果表明:各点各方向的土压カ,随着填土高度的增加而加大。目前,垂直方向的土压カ分布规律是Tul2-2>Tull-2>Tul3-2,其压カ分别为0.03Mpa、0.01Mpa、O.OOMpa:侧向（左、右岸方向）的土压カ分布规律是Tu12-3>Tull-3>Tu13-3,其压カ分别为006Mpa、0.02Mpa.O.OIMpa。20+060断面在该断面共埋设了三组土压カ计。位置见下表0+060断面土压カ计埋设位置测点组号型号测点编号仪器出厂编号仪器埋设高程（m）埋设数量 89TU14YUB-8TU14-200-78960.1381YUB-I6TU14-303.37960.081TU15YUB-8TU15-200-85960.0881YUB-16TU15-303-64960.0921TUI6YUB-8TU16-200-90960.0381YUB-16TU16-303-91960.0451Tul4、Tul6位于心墙上、下游边缘1.5m处的心墙内,Tul5位于心墙轴线（距轴线ー3米）处。成果表明:各点各方向的土压カ,将随着填土高度的增加而加大。目前,垂直方向的土压カ分布规律是Tul6-2>Tul5-2=Tul4-2,其压カ分别为0.05Mpa、0.03Mpa、0.03Mpa:侧向（左、右岸方向）的土压カ分布规律是Tu16-3>Tu14-3>Tu15-3,其压カ分别为0.04Mpa、0.02Mpa>O.OIMpa。目前,2004年12月31日止,大坝各断面的填土高度见下表。大坝心墙各断面截止2004年12月31日填土高度断面编号0+1750+2230+123.50+2700+060填土高程（m）981.70981.70981.70981.70977.63总填土高度（m）85.2858.1178.5234.339.5下层仪器覆盖厚度（m）46.736.7无11.717.63上层仪器覆盖厚度（m）16.716.7无无无监测成果表明:①边坡0+270、0+060两断面,接近心墙中心的垂直土压カ,在土层覆盖相同的情况下其压カ基本相同,且量值较小。总体则表现为,左岸0+060断面略大于右岸0+270断面。侧向（左、右岸）方向的量值也较小。心墙中心处左岸0+060断面小于右岸0+270断面（其值分别为0.01Mpa及0.06Mpa）;心墙上游其侧向压カ相等（均为0.02Mpa）,心墻下游其侧向压カ0+060断面大于右岸0+270断面（其值分别为0.04及0.01Mpa）。②河床0+175、0+223两断面,心墙底层垂直土压カ,表现为0+175断面小于0+223断面,心墙上层垂直土压カ则为0+175断面大于0+223断面。水平（上、下游）方向的士压カ则为,上游侧0+175断面小于0+223断面;下游侧则表现为0+175断面大于0+223断面。侧向(左、右岸)方向的土压カ,0+175断面大于0+223断面(其值分别为0.13及0.06Mpa)。5.4引水发电、泄洪系统5.4.11号发电洞5.4.1.1进ロ1-1(发10-034.50)、11-0(发10-001.50)断面 90进ロI-I(发10-034.50),II-II(发10-001.50)断面共布置了6支钢筋计、4组应变计、1支无应カ计。!钢筋应カ(1)R16、R17分布在进ロI-I(发10-034.50)断面,底板上层钢筋中的钢筋计R16、R17变化趋势一致。由于钢筋表面碎保护层为50mm且该断面位于进水口上游边缘,散热条件较好,同时受日照影响,其测值微小波动特别频繁,但整个变化趋势仍很有规律。具体表现为:浇筑碎后,由于水泥水化热使碎温度升高，钢筋有受压趋势。随着时间的推移,碎早期水化热不断的趋于稳定,其表层钢筋的受力主要影响因素是环境温度和闸墩浇筑(或通过表面建筑物传递)荷载。测值波动主要受气温影响,该处的钢筋是在拉、压交替状态。目前2004年12月30日，该处的钢筋处在受拉状态,R16、R17的拉应カ分别为32.93Mpa、97.99Mpa〇(2)R22R22位于II-1I(发10-001.50)断面,与R16、R17属同一底板,其安装高程相同,环境影响因素基本相同,变化规律基本一致。2004年12月30日,该处的钢筋处在受拉状态,R22的拉应カ为23.58Mpa。(3)R18,R19分布在进ロ1-1(发10-034.50)断面,底板下层钢筋中的钢筋计R18、R19变化趋势一致。由于钢筋位于厚达3.0m的碎底部，在短时间内其测点环境温度受气温影响很小,测值变化相对平滑。钢筋应カ过程线表明:R18、R19两支钢筋计自碎浇筑后,由于早期佐温度不断升高,R18钢筋受压,最大压应カ为-4.08Mpa,R19基本没有变化。当混凝土温度达到峰值后,随着混凝土温度的逐渐降低(并趋于稳定)，R18、R19两钢筋计的应カ变化也有不同。R18自埋设后其变幅围绕着原点(Y=0)轴进行波动,出现拉压交替变化,波幅较小。R19自埋设后,一直在受拉区波动。2004年12月30日止,R18、R19两钢筋计均处于受拉状态,其拉应カ分别为0.89Mpa、15.41MPa。(4)R23R23位于H-n(发10-001.50)断面,与R18、R19属同一底板且安装高程相同,测点环境影响因素基本相同,变化规律基本一致。早期随着碎温度的不断升高,钢筋受压,最大压应カ为426Mpa。随着测点环境温度的变化,钢筋逐渐受拉。自2003年6月13日,R23一直在受拉区变化。2004年12月30日,钢筋计R23其拉应カ为27.02Mpa。成果表明:钢筋的应力受温度影响很大,当温度不稳定(变化比较频繁时)其应力也随之波动。具体表现为:当温度升高时,钢筋受压,反之受拉。2混凝土应变(1)Y2-8、Y2-9两组应变计分布在进ロI-I(发10-034.50)断面中的两组应变计丫2-8J、 91Y2-8-2(借用其他部位的无应カ计资料)及Y2-9-1、丫2-9-2变化趋势ー致。成果表明:混凝土应变主要受温度影响,当温升时碎受压,反之受拉,该处的佐处于拉、压交替状态,这与该处的钢筋受力情况基本相同。(2)Y2-1LY2-12两组应变计Y2-11-1,Y2-11-2及Y2-12-1、Y2-12-2(借用其他部位的无应カ计资料)。分别位于n-n(发10-001.50)断面的上、下层的钢筋计附近,两组应变计测值变化趋势一致。该处的碎受カ情况及温度对硅的影响方式基本相同,所以碎处于拉、压交替状态。在埋设后的初期,由于混凝土温度不断升高,应变计有压应变出现,其后随着混凝土温度逐渐降低,基本处于受拉状态。在佐自身温度趋于稳定后,其碎的应变主要是外界环境温度的影响。当温升时碎受压,反之受拉,该处的碎处于拉、压交替状态,这与该处的钢筋受力情况基本相同。2004年12月30日测点应变情况仪器组号仪器编号单轴应变(H£)备注Y2-8Y2-8-121386拉应变为正压应变为负Y2-8-2-20.906Y2-9Y2-9-171.721Y2-9-214.463Y2-11Y2-11-193.053Y2-11-228.987Y2-12Y2-12-196.046Y2-12-283.138成果表明:①两个断面殓的(水平、垂直方向)单轴应变变化趋势相同,整个过程在拉、压交替中变化。②影响两个断面腔的应变因素主要是环境温度,且与温度呈负相关。5.4.1.2洞身A-A（发10+013.10）断面该断面共布置了6支钢筋计、3组两向应变计、1支无应カ计、1支渗压计。!钢筋应カ在A-A断面的内、外层环向钢筋上布置了6支钢筋计,其编号及位置分别是:内层R25（顶拱）、R26（底供）、R28（侧拱）;外层R24（顶拱）、R27（底拱）、R29（侧拱）。（1）顶拱钢筋计（外层R24、内层R25）外层的环向钢筋计R24自安装埋设后,除在早期出现过受拉趋势外,以后一直处在受压状态（其值很小），2004年1月20日出现拉应カ后,一直在受拉区波动（其值很小且基本不变），2004年12月30日拉应カ为0.54Mpa。顶拱内层R25自安装埋设后,一直处在受拉状态,其最大拉应カ为40.69MPa。2004年12月30日,拉应カ为40.69Mpa；R25的变化趋势主要是环境温度影响,整体变化与温度成负相关。 92就R24、R25而言,R24、R25测值差异较大。顶拱外层筋受力很小（早期受压,后期受拉）,其应カ变化很小,就整个变化趋势与环境温度关系不大。顶拱内层筋受拉,其拉应カ有增加趋势,其变化过程与环境温度呈负相关。（2）底拱钢筋计（内层R26、外层R27）内层的环向钢筋计R26及外层的环向钢筋计R2?自安装埋设后,至2004年12月30日均在受拉状态,就整个变化趋而言,自埋设后（2003年7月16日）至2003年8月9日,内层筋的拉应カ大于外层筋的拉应カ。以后,外层筋所受的拉应カ大于内层筋所受的拉应カ。由于进入冬季,底拱内层的钢筋受气温影响较敏感，故2004年12月30日的测值则表现为R26的拉应カ大于R27的拉应カ。2004年12月30日,内、外层钢筋的拉应カ分别为28.84Mp、24.51Mpa。该处的内、外层钢筋的受力情况分别为:R26（内层）测值有一定的波动,根据该仪器的温度波动变化情况分析,测值的波动是由温度变化引起的;该处的仪器自埋设安装后基本处在受拉状态（初期有微小的压应カ），碎水化热的峰值过后拉应カ有增加趋势,2003年7月29日最大拉应カ达19.35Mpa:以后,向受压方向转变,同年9月9日（拉应カ为4.48MPa）以后又向受拉方向发展;后期的变化趋势将随着环境温度的变化而呈现周期性变化。R27（外层）的测值则相对稳定,自该处碎的水化热达到峰值并开始产生温降时,其钢筋拉应カ增大,在2003年8月13日以后其拉应カ基本相对稳定，其变化趋势及影响因素与内层筋相同。就R26ヽR27而言,R26、R27在2004年9月中旬前测值差异较大,后期这种差值逐渐减小,整个变化趋势在受拉区进行。底拱外层钢筋受力（拉应カ）大于底拱内层钢筋,内、外层钢筋的拉应カ有增加趋势。内、外层钢筋的应カ变化与环境温度呈负相关。（3）侧拱钢筋计（侧拱内层R28、侧拱外层R29）内层的环向钢筋计R28及外层的环向钢筋计R29,自安装埋设后，钢筋计随着碎温度的升高而表现为受压,降温时受拉。随着碎温度的逐步降低,该处的内、外层钢筋的受力情况分别为:内层的环向钢筋逐步受压，在2003年9月23日以后压应カ有减小趋势,但整体过程表明该钢筋在2004年10月19日前仍然是受压状态;2004年10月19日以后出现拉应カ,其应カ变化将随着温度的变化而波动。外层的环向钢筋,自该处混凝土温度逐渐降低时,其钢筋拉应カ逐步增大,自碎浇注后早期（2003年8月8日至13日）出现过拉、压交替的应カ变化,2003年08月13日以后钢筋向受拉方向发展,到8月23日后钢筋拉应カ基本没有大的变化,就整体趋势而言外层筋向受压方向发展。2004年12月30日内、外层钢筋的拉应カ分别为9.13Mpa、6.63Mpa。就R28ヽR29而言,R28内层钢筋,其变化整体趋势与环境温度呈负相关,目前看是受压状态 93（2004年10月19日以后出现拉应カ）。外层钢筋,整体变化趋势在受拉区范围进行,其拉应カ基本不变。成果表明:①该断面的外层筋:顶拱钢筋受力没有大的变化（基本是个常数），整个趋势（在Y=0的轴线附近波动）波动很小,并不受温度影响。底拱钢筋受力将受环境温度的影响,表现在温升钢筋受压，温降钢筋受拉,整个变化趋势在受拉区。侧拱钢筋受力特点与顶拱基本相同,只是整个变化趋势在受拉区进行。②该断面的内层筋:顶拱钢筋受力特点及影响因素与底拱外层钢筋受力特点基本相同，只是拉应カ值大于外层底拱钢筋。底拱钢筋的受力特点及影响因素与外层底拱钢筋受力特点相同只是整体受力小于外层钢筋。侧拱钢筋受力特点与外层侧拱基本相同,只是整个变化趋势在拉压交替。③整体情况:整体表明,内层筋的底、侧面的拉应カ小于同位置的外层筋;顶拱筋内筋的拉应カ大于同位置的外层筋。2混凝土应变分布于洞身A-A（发10+0310）断面的顶、底、侧拱,共3组应变计。其编号分别为:Y2-13-KY2-13-2（顶拱）；Y2-14-KY2-14-2（底拱）；Y2-15-KY2-15-2（侧拱）。（1）Y2-13-1、Y2-13-2（顶拱）应变计组两仪器变化趋势一致。Y2-13-1（径向）自埋设后,一直处在拉应变状态（测值变化幅度较小）。该处（Y2-13-1）的最大拉应变为92四，目前止（2004年12月30日）其拉应变为71眸。Y2-13-2（轴向）埋设初期（8月10至16日）出现拉应变,最大拉应变为32眸;以后一直处在压应变状态（测值变化幅度较小）,该处（Y2-13-2）的最大压应变为ー78”,目前止（2004年12月30日）其压应变为ー41眸（借用其他部位的无应カ计资料）。（2）Y2-14-1、Y2-14-2（底拱）应变计组由于没有与两仪器相适应的无应カ计资料参与计算，因此该组仪器仅进行实测应变计算。（3）Y2-15-KY2-15-2（侧拱）应变计组两仪器变化趋势一致,Y2-15-1（径向）、Y2-15-2（轴向）自埋设后，其趋势一直向压应变方向发展。目前（2004年12月30日）,该两支仪器的压应变分别为ー129M、ー106M,其受カ变化趋势与侧拱钢筋计R29（外侧拱）的受カ变化趋势基本一致。成果表明:①拱顶腔的径向单轴应变在拉应变区变化,轴向应变在压应变区变化;两个方向（径向及轴向）的变化趋势相同。②侧拱两个方向（径向及轴向）殓的单轴应变均在压应变区变化,且变化趋势相同。③两组应变计的变化与环境温度关系不明显。 943渗压该断面的渗压计自埋设后测值基本不变,即目前该处无水。5.4,1.3洞身B-B（发10+192.60）断面!钢筋应カ在B-B断面的内、外层环向钢筋上布置了6支钢筋计,其编号及位置分别是:内层R31（顶拱）、R32（底供）、R34（侧拱）；外层R30（顶拱）、R33（底拱）、R35（侧拱）。（1）顶拱钢筋计（顶拱外层R30,顶拱内层R31）外层的环向钢筋计R30自安装埋设后,除在早期出现过受拉趋势外,一直处在受压状态（其值很小），自仪器埋设后前三天出现拉应カ,以后,一直在受拉区变化（7月8日以后其值很小基本不变）;目前（2004年12月30日）,压应カ为ーU.70Mpa。顶拱内层R31自安装埋设后,前一周在碎的温度影响下出现压应カ;2004年7月10日以后一直处在受拉状态,且应カ变化受环境温度的影响,具体表现为钢筋应カ与环境温度呈负相关;2004年12月30日,拉应カ为20.26Mpa=就R30ヽR31而言:R30、R31测值差异较大。顶拱外层筋受压,其压应カ变化不大,它的整体变化趋势与环境温度关系不明显。顶拱内层筋受拉,其拉应カ有增加趋势,变化过程与环境温度呈负相关。（2）底拱钢筋计（底拱内层R32、底拱外层R33）内层的环向钢筋计R32及外层的环向钢筋计R33自安装埋设后,测值随着碎温度的升高而受压,温降时受拉;随着混凝土温度的逐步降低,该处的内、外层钢筋的受力情况基本相同。内、外层的环向钢筋在埋设安装后均处在受拉状态,而且与环境温度相关密切。2004年12月30日其内、外层的环向钢筋拉应カ分别为18.47MPa、13.43Mpa。就R32ヽR33而言:R32,R33测值基本没有大的差异（这个差异主要是环境温度影响）,变化趋势一致,影响因素及影响方式相同。（3）侧拱钢筋计（侧拱内层R34、侧拱外层R35）内层的环向钢筋计R34及外层的环向钢筋计R35,自安装埋设后,钢筋计随着碎温度的升高而表现为受压,降温时受拉。随着碎温度的逐步降低,该处的内、外层钢筋受力情况基本相同。内、外层的环向钢筋在埋设安装后均处在受拉状态，而且与环境温度相关密切。2004年12月30日其内、外层的环向钢筋拉应カ分别为25.26MPa、22.30Mpa。就R34ヽR35而言:R34,R35测值基本没有大的差异（这个差异主要是环境温度影响）,变化趋势一致,影响因素及影响方式相同。 95成果表明：①该断面的外层筋:顶拱钢筋受力没有大的变化（基本是个常数）整个趋势在受压区进行且波动很小,并不受温度影响。底拱钢筋受力将受环境温度的影响,表现在温升钢筋受压,温降钢筋受拉,整个变化趋势在受拉区进行。侧拱钢筋受力特点与顶拱基本相同,只是整个变化趋势在受拉区进行,拉应カ并有增加趋势。②该断面的内层筋:顶拱钢筋受力特点及影响因素与外层钢筋底拱受力特点基本相同,只是受拉值大于外层底拱钢筋。底拱钢筋的受力特点及影响因素与外层钢筋底拱受カ特点相同,只是整体受力小于外层钢筋。钢筋侧拱受力特点与外层侧拱基本相同,在分析时段内的中后期,内层筋的拉应カ大于外层筋的拉应カ。③整体情况：整体表明,内层筋的顶、侧拱的拉应力大于同位置的外层筋;底拱钢筋,内、外层的拉应カ大小相互交替。2混凝土应变分布于洞身B-B（发!0+192.60）断面的顶、底、侧拱,共3组应变计。其编号分别为:丫2-16-1、Y2-16-2（顶拱）;丫2-17-1、Y2-17-2（底拱）;丫2-18-1、Y2-18-2（侧拱）。（1）Y2-16-1,Y2-16-2（顶拱）应变计组两仪器变化趋势一致,其变化趋势与环境温度呈负相关。Y2-16-K（经向）自埋设后,一直处在拉应变状态;2004年9月11日前拉应变波动不大,此后拉应カ减小,到9月20日达到最底（拉应变为40回）；从此该处拉应カ增大,并于2004年9月30日达到最大（拉应变为166卩£）,从此拉应变在该值附近波动。2004年12月30日,拉应变为126M。该处Y2-16-2（轴向）的受カ情况变化趋势与Y2-16-1相同,仅有拉应变小于Y2-16-1,根据两支仪器的温度变化趋势分析,这的差异是温度影响的结果。2004年12月30日,其拉应变为72明（借用其他部位的无应カ计资料）。（2）Y2-17-1、Y2-17-2（底拱）应变计组由于没有与两仪器相适应的无应カ计资料参与计算,因此该组仪器仅进行实测应变计算。（3）Y2-18-LY2-18-2（侧拱）应变计组两仪器变化趋势一致,Y2-18-1（经向）、Y2-18-2（轴向）自埋设后至9月11日期间,压应变变幅不大。此后,其变化趋势一直向拉应变方向发展。Y2-18-1（经向）9月11日至20日该仪器的应变又向压应变方向变化,后期オ向拉应变方向发展；但整个趋势始终在受拉区变化,2004年12月30日其压应变为ー64財。Y2-18-2（轴向）9月11日后期一直向拉应变方向发展,2004年9月20日进入受拉区至2004年12月7日期间一直在受拉区变化；2004年末又进入受压区,12月30日其压应变为ー5眸。成果表明:①拱顶两个方向（径向及轴向）验的单轴应变均为拉应变,两个方向的变化趋势相同。②侧拱验的径向单轴应变在压应变区变化;轴向在整个变化趋势过程中, 96早期是拉、压交替变,中后在拉应变区变化；两个方向（径向及轴向）的变化趋势相同。③两组应变计的（径向及轴向应变）变化趋势基本相同,并与环境温度有负相关关系。3渗压该断面的渗压计自埋设后测值基本不变,即目前该处无水。5.4.1.4洞出口C-C（发10+351.8）断面!混凝土应变分布于洞身C-C（发10X）+351.8）断面的顶、底、侧拱,共3组应变计。其编号分别为:Y2-19-KY2-19-2（顶拱）；Y2-20-KY2-20-2（底拱）；Y2-21-KY2-21-2（侧拱）。（1）Y2-19-1,Y2-19-2（顶拱）应变计组两仪器变化趋势一致,其变化趋势与环境温度呈负相关。Y2-19-1（径向）Y2-19-2（轴向）自埋设后,一直处在拉应变状态（测值变化幅度较小）。根据该处的温度变化分析认为,测值变化幅度决定于环境温度的变化情况。由于温度变化波动较小,所以碎的应变幅度也很小。2004年12月30日Y2-19-1、Y2-19-2拉应变值分别为95財、132四。（借用其他部位的无应カ计资料）。（2）Y2-20-1、Y2-20-2（底拱）应变计组两仪器变化趋势一致,Y2-20-1（径向）、Y2-20-2（轴向）自（2004年7月17日）埋设后至2004年8月9日期间向压应变方向变化,8月9日以后碎向拉应变方向发展。整个变化趋势受环境温度的影响,具体表现为碎的应变与环境温度呈负相关。Y2-20-1（径向）于2004年9月5日进入受拉区,此后拉应变不断增大,2004年12月30日Y2-20-1（径向）拉应变值为154眸。Y2-15-2（轴向）2004年8月9日至2004年11月20日期间虽然一直向拉应变方向发展但一直在受压区变化，11月20日以后进入受拉区,并且拉压交替，2004年12月30日Y2-19-2拉应变值为9时（借用其他部位的无应カ计资料）。（3）Y2-21-1、Y2-21-2（侧拱）应变计组两仪器变化趋势一致,Y2-21-1（径向）自（2004年7月17日）埋设后至2004年11月10日期间向压应变方向变化,11月10日以后佐向拉应变方向发展,整个变化过程在受压区进行；2004年12月30日Y2-21-1（径向）压应变值为ー48財。Y2-21-2（轴向）自（2004年7月17日）埋设后至2004年7月23日期间向压应变方向变化，7月23日以后碎向拉应变方向发展并于12月30日进入受拉区;2004年12月30日Y2-21-2（轴向）拉应变值为4叫。就Y2-21-1、Y2-21-2而言,整个变化趋势受环境温度的影响,具体表现为碎的应变与环境温度呈负相关。成果表明:①两个方向（径向及轴向）磴的单轴应变2004年12月23日止,顶拱及底拱为拉应变;侧拱为压应变。②三组应变计的变化与环境温度呈负相关。 97该断面的钢板计,因资料很少,故不与分析。5.4.1.41号发电洞岔管在1号发电洞岔管段,设共有!-I（0+391.39）、II-II（0+398.89）、III-III（0+428.21）三个监测断面及ー个岔管主体监测群。分别布置钢筋计、钢板计、应变计及无应カ计。11-1（0+391.39）断面（1）钢筋应カR7（内层）、R8（外层）分布于侧向的两支钢筋计R7（内层）、R8（外层）,自2004年12月6日安装埋设后,其变化规律分别为:R7（内层）安装埋设至12月20日期间一直在拉应カ区变化，此后进入受压区;钢筋计变化趋势与环境温度的关系不明朗;2004年12月30日压应カ为ー1.38MPa。R8（外层）安装埋设至12月30日一直在压应カ区变化；钢筋计变化趋势与环境温度呈负相关；2004年12月30日压应カ为ー2.70MPa。成果表明:①R7（内层）基本在受拉区变化,R8（外层）在受压区变化;两钢筋计在中、前期应カ差值较大,后期应カ基本相等。②两钢筋计的应カ整体变化趋势与环境温度呈负相关。（2）混凝土应变分布于1—1（0+391.39）断面侧向的两组应变计丫2-3-1、丫2-3-2（内侧）;丫2-4-1、Y2-4-2（外侧）。其变化规律分别为1）Y2-3-1,Y2-3-2（内侧）应变计组Y2-3-1（径向）、Y2-3-2（轴向）两仪器变化趋势一致,整体变化趋势与环境温度程负相关。Y2-3-1（径向）自2004年12月9日至2004年12月12日其间在拉应变区变化,13日进入压应变压区,此后是拉、压交替变化（测值及变化幅度较小）；2004年12月30日,Y2-3-1（径向）压应变为-23順。Y2-3-2（轴向）自2004年12月9日至2004年12月13日其间在拉应变区变化,14日进入压应变压区,此后是拉、压交替变化（测值及变化幅度较小）；2004年12月30日,Y2-3-2（轴向）压应变为日眸。2）Y2-4-1,Y2-4-2（外侧）应变计组Y2-4-1（径向）、Y2-4-2（轴向）两仪器变化趋势-致。Y2-4-1（径向）自埋设起一直在压应变区变化（测值及变化幅度较小）；2004年12月30日,Y2-4-1（径向）压应变为ー12“。Y2-4-2（轴向）自埋设起一直是拉、压交替变化（测值及变化幅度较小）；2004年12月30日,丫24-2（轴向）拉应变为13四。成果表明:①两组应变计各向（轴向、径向）总体变化趋势一致,轴向、径向的应变差值基本相等。②两组应变计径向应变均小于轴向应变,且径向为压应变轴向基本为拉应变。③两组应变计的整体变化趋势与环境温度基本呈负相关。 982II-H（0+398.89）断面（1）钢筋应カ该断面6支钢筋计，分布于H-H（0+398.89）断面的顶、底、侧钢衬的外壁上;其编号分别为:顶部R9（外层）、R10（内层）,底部R11（内层）、R12（外层）,侧部R13（内层）、R14（外层）。1）顶部R9（外层）、R10（内层）两钢筋计变化趋势与环境温度呈负相关；R9（外层）自埋设后一直在拉应カ区变化,2004年12月1I日至23日整体趋势拉应カ增大,23日以后随着温度的变化钢筋的拉应カ减小;2004年12月30日,R9（外层）的拉应カ为6.35MPa-R10（内层）自埋设后一直在压应カ区变化,2004年12月11日至23日整体趋势压应カ增大,23日以后随着温度的变化钢筋的压应カ减小;2004年12月30日,R10（外层）的压应カ为ー2.30MPa。就R9、R10而言:两钢筋计变化趋势与环境温度呈负相关。R9（外层）在拉应カ区变化,R10（内层）在压应カ区变化。2）底部R11（内层）、R12（外层）两钢筋计变化趋势与环境温度呈负相关;R12（外层）自埋设后一直在拉、压交替变化,整个应カ变化趋势表现为向拉应カ方向发展;2004年12月30日，R12（外层）的拉应カ为0.44MPa。R11（内层）自埋设后一直在拉应カ区变化,整体趋势压应カ增大；2004年12月30日,R11（外层）的拉应カ为18.16MPao就Rll、R12而言：两钢筋计变化趋势与环境温度呈负相关。R12（外层）应カ在拉、压交替变化,整体变化趋势表现为向拉应カ方向发展。R11（内层）在拉应カ区变化,其应カ在不断增加。3）侧部R13（内层）、R14（外层）R14（外层）自埋设后一直在拉应カ区变化,整体变化趋势表现为拉应カ不断增大；钢筋计变化趋势与环境温度呈负相关:2004年12月30日,R14（外层）的拉应カ为11.64MPa。R13（内层）自埋设后一直在压应カ区变化,整体趋势压应カ增大;钢筋计变化趋势与环境温度的关系不明朗;2004年12月30日,R13（内层）的压应カ为ー5.25MPa。就R13、R14而言:中前期应カ差值较小,后期应カ差值较大。R13（内层）基本在拉应カ区变化,钢筋计变化趋势与环境温度的关系不明朗。R14（外层）在压应カ区变化,钢筋计变化趋势与环境温度呈负相关。成果表明:①该断面的外层筋:顶拱、侧拱钢筋在拉应カ区变化,且钢筋应カ变化趋势与环境温度呈负相关,表现在温升钢筋受压,温降钢筋受拉;底拱钢筋应カ变化是拉、压交替,钢筋应 99カ变化趋势与环境温度的关系不明朗。②该断面的内层筋:顶拱、侧拱钢筋在压应カ区变化,钢筋受力影响因素与同位置外层钢筋基本相同。底拱钢筋在拉应カ区变化,且钢筋应カ变化趋势与环境温度呈负相关,③整体情况:整体表明,外层筋的顶、侧拱的拉应カ大于同位置的内层筋;底拱钢筋,内层筋的拉应カ大于外层的拉应カ。（2）混凝土应变在II-II（0+398.89）断面的顶、底、侧部分别埋设ー组应变计,其编号为丫2-5-1、Y2-5-2（顶部），Y2-6-1,Y2-6-2（底部）,丫2-7-1、Y2-7-2（侧部）（借用其他部位的无应カ计资料）。1）Y2-5-KY2-5-2（顶部）应变计组Y2-5-1（径向）、Y2-5-2（轴向）两仪器变化趋势一致，整体变化趋势与环境温度呈负相关。Y2-5-1（径向）自2004年12月11日至14日期间在拉应变区变化,15日进入压应变压区23日压应变达到最大（压应变为ー115四）,此后压应变减小;2004年12月30日,Y2-5-1（径向）压应变为ー92N。Y2-5-2（轴向）自2004年12月11日至14日期间在拉应变区变化,15日进入压应变压区23日压应变达到最大（压应变为ー79四）,此后压应变减小；2004年12月30日,Y2-5-2（径向）压应变为ー71四。2）Y2-6-LY2-6-2（底部）应变计组Y2-6-1（径向）、Y2-6-2（轴向）两仪器变化趋势ー・致,自埋设后一直在拉应变区变化,拉应变不断增大；就整个变化趋势而言,径向应变大于轴向应变（两方应变相差很小）,整体变化趋势与环境温度呈负相关。2004年12月30日,Y2-6-l（径向）、Y2-6-2（轴向）的拉应变分别为216侔、199眸。（借用其他部位的无应カ计资料）。3）Y2-7-1,Y2-7-2（侧部）应变计组Y2-7-1（径向）、Y2-7-2（轴向）两仪器变化趋势一致。Y2-7-1（径向）自2004年12月9日至20日期间在拉应变区变化,21日进入压应变压区23日压应变达到最大（压应变为ー17普）,此后压应变减小;2004年12月30日,Y2-7-1（径向）压应变为ー4“。Y2-7-2（轴向）自2004年12月9日至20日期间在拉应变区变化,21日进入压应变压区23日压应变达到最大（压应变为-9g£）,此后压应变减小;2004年12月30日，Y2-7-2（径向）压应变为ー0.7眸。。成果表明:①顶部及侧部2组应变计各向（轴向、径向）总体变化趋势一致,两组应变计轴向压应变小于径向压应变。②底部应变计组自埋设后一直在拉应变区变化,拉应变不断增大。③各组应变计其变化趋势与环境温度基本呈负相关。3III-III（0+428.21）断面（1）钢筋应カ在HI—IH（0+428.21）断面内层筋侧部布置了1支钢筋计,其编号为R15。 100R15钢筋计,自埋设后其应カー直在拉、压交替变化；总体变化趋势向拉应变区发展且与环境温度呈负相关。2004年12月30日，R15的拉应カ为4.84MPa。1号发电洞钢筋计特征应カ成果序号仪器名称仪器编号桩号最大拉应カ（Mpa）最大压应カ（Mpa）备注1钢筋计R160-034.532.93-32.642R1797.99-27.813R185.92-4.774R1928.0705R220-001.523.58-11.76R2328.66-4.887R240-4)13.102.55-1.48R2540.81-0.049R2628.84-1.4210R2728.47011R289.13-14.9312R2910.02-4.5713R300+192.653.18-13.6214R3123.76-55.5715R3219.65-116R3313.63-0.7617R3427.77-0.0418R3522.6-0.9619R70+391.3912.38-1.3820R81.22-6.6921R90+398.8911.3-0.9722R100.61-6.2123RI118.16024R124.52-2.1125R130-5.2526R1411.64-0.8327R150+428.214.84-2.29 101!号发电洞应变计特征应变成果序号仪器名称仪器编号桩号最大拉应变(g£)最大压应变(ド£)备注1234应变计Y2-8-10-034.5133.701-58.529Y2-8-290.201-96.05Y2-9-1149.221-44.253Y2-9-265.498-70.87556789101112Y2-11-10-001.5129.355-56.736Y2-11-298.561-96.686Y2-12-1204.065-81.283Y2-12-2196.711-89.628Y2-13-10+013.1092.446-4.716Y2-13-229.143-78.691Y2-14-10-290.5实测应变Y2-14-22.96-297.0613Y2-15-10-129.02714Y2-15-221.89-106.48515Y2-16-10+192.65166.563016Y2-16-2131.89-24.71817Y2-17-119.2-43.83实测应变18Y2-17-24.33-110.2119Y2-18-111.926-83.92620Y2-18-2108.854-20.27321Y2-19-10+351.8395.424022Y2-19-2154.323023Y2-20-1154.581-54.90924Y2-20-29.123-98.48625Y2-21-127.535-86.85326Y2-21-226.004-84.18227Y2-3-10+391.3916.274-23.22928Y2-3-216.64621.51429Y2-4-10.847-27.82330Y2-4-218.25-14.67831Y2-5-10+398.8931.85-115.04432Y2-5-237.958-79.82433Y2-6-1296.379034Y2-6-2199.93035Y2-7-1108.804-17.77436Y2-7-2110.004-9.502岔管处的钢板计,因资料很少,故不与分析。5.4.2主厂房 1025.4.2.13号机基础及尾水扩散段1基础渗流在3号机组基础中心线（偏右1.2m）的断面上,布设了S46（距厂房上游外边墙3m）、S47（中间）、S48（距厂房下游外边墙3m）三支渗压计。三支渗压计总体变化趋势相同,由于S48靠近人工抽排水集水井,测值变化平滑。S46、S47测值波动频繁,但总趋势一致。测值表明:自2003年5月3日（安装埋设渗压计）至2004年3月26日,厂房基础地下水位基本遵循如下规律:上游〉中间〉下游:3月26日以后S4?的水位围绕S48波动。但、整个基础渗压仍然是随着时间的推移逐步增大。成果表明:①3号基础渗压水位,总体是遵循从上游至下游逐渐降低的规则,符合一般分布规律。②由于下游在施工期一直采用人工抽排水,故下游水位没有大的波动。厂房渗压计特征测值成果2004.12.15成果仪器名称仪器编号安装高程（m）渗压水位（m）水头上升量（m）备注渗压计S46891.81894.4542.644上游S47891.80892.8341.034中间S48891.81893.9362.126下游2钢筋应カ安装埋设于3#机组尾水扩散段顶、底板的钢筋计,其编号分别是：顶板为Rl（±游）、R3（下游），底板为R2（上游）、R4（下游）。（1）Rl、R3（顶板）RI、R3自埋设后,两处的测值变化规律ー・致,在埋设初期将随着碎水化热的温升钢筋受压,降温时钢筋受拉。以后两处钢筋应カ拉、压交替,其变化趋势,与环境温度呈负相关。2004年12月30日,RI、R3的拉应カ分别为16.67MPa、12.80MPa。（2）R2,R4（底板）R2、R4钢筋计自埋设后,各钢筋应カ变化分别为：R2于2003年5月3日埋设,初期变化是向拉应カ方向发展,5月16日拉应カ达到峰值3.10Mpa〇此后一直是向压应カ方向变化,并于2003年10月5日以后进入受压区;自埋设后至2004年2月24日期间拉、压应カ变幅很小,且应カ变化与环境温度无关;2004年2月24日以后,其应カ变化趋势与R4完全相同,且与环境温度相关密切（呈负相关）。2004年12月29日,其压应カ为ー1.63Mpa〇 103R4于2003年5月3日埋设，初期随着碎水化热的温升该仪器表现为受压,当温升达到峰值开始温降时该仪器向受拉方向发展；该处钢筋应カ整个变化过程是拉、压交替状态。2004年12月29日,其拉应カ为17.04Mpa〇发电厂房钢筋计特征应カ成果仪器名称仪器编号安装高程（m）最大拉应カ（Mpa）最大压应カ（Mpa）备注钢筋计R1898.8516.69-7.64R3899.7013.65-11.58R2894.852.98-30.42R4894.8518.56-16.58R5907.7031.970R6905.612.440成果表明:①RI、R3（顶板）及底板R4的钢筋变化是拉、压交替状态;其变化趋势及环境温度影响方式完全相同（钢筋应カ与环境温度呈负相关）。②R2（底板）自埋设后至2004年2月24日期间拉、压应カ变幅很小;2004年2月24日以后,其应カ变化趋势及环境温度影响方式与R4完全相同。5.4.2.23号机蜗壳!钢筋应カ在3号机蜗壳安装埋设2支钢筋计,其编号分别为R5（蜗壳顶部）、R6（蜗壳侧部）。（1）R5（蜗壳顶部）钢筋计自埋设后,一直在拉应カ区变化且拉应カ不断增加；其变化趋势,与环境温度呈负相关。2004年12月29日,R5的拉应カ为31.11MPa。（2）R6（蜗壳侧部）钢筋计自埋设后,一直在拉应カ区变化且总体趋势为拉应カ不断增加；2004年9月9日至11月15日期间,钢筋应カ变化与环境温度关系不明朗,11月15日以后钢筋应カ变化与环境应カ呈负相关。2004年12月29日,R6的拉应カ为10.57MPa。成果表明:①R5、R6的钢筋变化均是在拉应カ区,总体趋势是拉应カ增加;②R5其变化趋势与环境温度呈负相关,R6在2004年11月15日以后,钢筋应カ变化趋势及环境温度的影响方式与R5相同。2混凝土应变在3号机蜗壳安装埋设2组应变计,其编号分别为Y2-1-1、Y2-1-2（蜗壳顶部）、Y2-2-1, 104Y2-2-2（蜗壳侧部）。（1）Y2-1-KY2-1-2（顶部）应变计组Y2-1-1（径向）、Y2-1-2（轴向）两仪器变化趋势一致,整体变化趋势与环境温度呈负相关;自埋设后两应变计在初期受破水化热的影响出现短期受压,当碎开始温降时两应变计向受拉状态变化并迅速进入受拉区;就整体变化趋势,两应变计在进入受拉区后其拉应变在逐步增加。2004年12月30日,Y2-1-1,Y2-1-2的拉应变分别为为57M、144四（借用其他部位的无应カ计资料）。（2）Y2-2-1、Y2-2-2（侧部）应变计组Y2-2-1（径向）、Y2-2-2（轴向）两仪器变化趋势基本相同,Y2-2-1（径向）自安装埋设后一直在压应变区变化,整体变化趋势变幅不大；2004年12月30日,Y2-2-1（径向）的压应变为ー37“。Y2-2-2（轴向）自安装埋设后一直在拉应变区变化,整体变化趋势变幅不大；整体变化趋势与环境温度的关系不明朗；2004年12月30日,Y2-2-2的拉应变为51四。成果表明:①顶部（径向、轴向）测值表明,该处於一直在拉应变区变化,其变化趋势一致并且拉应变在逐步增加;整体变化趋势与环境温度呈负相关。②侧部组（径向、轴向）该处於两方向的应变其变化趋势一致;轴向应变一直在拉应变区进行变化;径向一直在压应变区进行变化。发电厂房应变计特征应カ成果仪器名称组号仪器编号安装高程（m）最大拉应变（ド£）最大压应变（g£）备注应变计Y2-1Y2-1-1907.7136-23Y2-1-2907.7162-28Y2-2Y2-2-1905.62-44Y2-2-2905.661-44蜗壳内的钢板计,因资料很少,故不与分析5.5表孔泄洪洞在表孔泄洪洞中,共设A-A(0+046.049)、B-B(0+250.000)、C-C(0+480.000)>D-D(0+485.000),F-F(0+661.579)共5个监测断面,分别布设钢筋计、应变计、无应カ计、渗压计、底流速仪及脉动压カ传感器基座。6.5.1A-A(0+046.049)断面目前该断面已安装2支钢筋计R36、R37；2组应变计Y2-22(丫2-22-1、Y2-22-2),Y2-23(Y2-23-1、Y2-23-2)；1支渗压计,编号为S52。 105!钢筋应カ在A-A(0+046.049)断面已安装埋设2支钢筋计,其编号分别为R36(底板上层)、R37(底板下层)。R36(底板上层)钢筋计自埋设后,一直在拉应カ区变化;由于环境温度的降低其变化趋势向压应カ方向发展。2004年12月30日,R36的拉应カ为21.78MPaoR37(底板下层)钢筋计自埋设后，一直在压应カ区变化且总体趋势为压应カ不断增加;由于该处环境温度基本不变,故钢筋应カ变化很小。2004年12月30日,R37的压应カ为ー2.94MPa。成果表明:①钢筋应カ整体变化趋势与环境温度呈负相关。②底板上层钢筋在拉应カ区变化;底板下层钢筋在压应カ区变化。2混凝土应变由于Y2-22(Y2-22-1、Y2-22-2)、Y2-23(Y2-23-1、Y2-23-2)没有相应的无应カ计组合,故仅计算实测应变。2004年12月30日,实测应变分别为8w、ー61即、ー39、-11|4£〇3渗压计渗压计自安装埋设后,目前表明尚无渗透水压カ出现。5.5.2B-B(0+250.000)断面目前该断面已安装2支钢筋计R39、R40；2组应变计Y2-25(Y2-25-1,Y2-25-2),Y2-26(Y2-26-1,Y2-26-2)；1支渗压计，编号为S53。!钢筋应カ在B-B(0+250.000)断面已安装埋设2支钢筋计,其编号分别为R39(底板上层)、R34(底板下层)。R39(底板上层)、R40(底板下层)钢筋计自埋设后,•直在拉应カ区变化;由于环境温度的升高其变化趋势向压应カ方向发展。2004年12月15H,R39、R40的拉应カ分别为29.70MPa、18.74MPa。成果表明:①钢筋应カ整体变化趋势与环境温度呈负相关。②底板上、下层钢筋均在拉应カ区变化;下层筋的拉应カ大于上层筋的拉应カ（拉应カ相差很小）。2混凝土应变由于丫2-25（Y2-25-1,Y2-25-2）,Y2-26（Y2-26-1,Y2-26-2）没有相应的无应カ计组合,故仅计算实测应变。2004年12月30日,实测应变分别为ー118即、ー151匹、-92因、-158四〇3渗压计渗压计自安装埋设后,目前表明尚无孔隙水压出现。6.5.3C-C（0+480.000）断面 106该断面共安装埋设了3支钢筋计R42、R43、R44；3组应变计Y2-28（Y2-28-1,Y2-28-2）、Y2-29（Y2-29-1.Y2-29-2）、Y2-30（Y2-30-1,Y2-30-2）；1支渗压计,编号为S54o1钢筋应カ在C-C（0+480.000）断面共安装埋设了3支钢筋计,其编号分别为R42（底板上层）、R43（底板下层）、R44（侧墙内层）,钢筋计自埋设后，一直在拉应カ区变化;各位置受カ趋势相同,整体应カ向拉应力方向发展;目前,环境温度对钢筋应カ的影响方式尚不明朗。2004年12月30日,R42（底板上层）、R43（底板下层）、R44（侧面内层）的拉应カ分别为94.26MPa、39.46MPa、40.42MPa。成果表明:①钢筋应カ整体变化趋势,在拉应カ区变化且拉应カ逐渐增大。②钢筋在整个受力过程中,各钢筋受カ关系为:底板表层筋〉侧墙内层钢筋〉底板底层筋。2混凝土应变由于Y2-28（Y2-28-KY2-28由）、Y2-29（Y2-29-1,Y2-29-2）没有相应的无应カ计组合,故仅计算实测应变。2004年12月30日,实测应变分别为ー237口、ー82国、-109pe、-105因〇Y2-30（Y2-30-UY2-30-2）（侧墙）应变计组:Y2-30-1（径向）、Y2-30-2（轴向）两方向变化趋势一致,整体变化趋势基本没有大波动。Y2-30-1（径向）自埋设后基本在压应变区波动（波幅很小）；Y2-30-2C轴向）自埋设后一直在拉应变区波动（波幅很小）,两方向的趋势基本平行同步。2004年12月30日,Y2-30-1（径向）压应变为ー49侔。丫2-30-2（轴向）拉应变98即。成果表明:①侧墙於两方向（轴向、径向）的应变整体变化趋势一致,整体变化过程波动不大。②於的径向应变为压应变,轴向应变为拉应变。3渗压计渗压计自安装埋设后,目前表明尚无渗透水压カ出现。5.5.4D-D（0+485.000）断面在该断面布设了1支底流速仪及3支脉动压カ传感器基座。6.5.5F-F（0+661.579）断面在该断面布设了1支底流速仪及3支脉动压カ传感器基座:1支渗压计,编号为S55o渗压计渗压计自安装埋设后,目前表明尚无渗透水压カ出现。7.6导流洞封堵段为了掌握封堵体佐的自身收缩及因其他外力影响与周边原有建筑物结合面所产生裂缝情况,分别在导0+167.5及导0+182.5两断面周边结合面上不同位置埋设6支测缝计。 1075.6.1导0+167.5断面在该断面布置了3支测缝计,其编号分别为CF1（顶部）、CF2（左侧墙）、CF3（右侧墙）。该断面3个位置的测缝计变化整体趋势均是受拉,早期在碎水化热的影响下出现短期的拉压交替变化;当碎水化热峰值过过后,其环境温度逐步降低,此时测缝计受拉,接缝开裂；3个位置的侧缝计的整体趋势一直向受拉方向发展且与环境温度呈负相关。2004年12月18日,顶部、左侧墙、右侧墙结合缝拉开值分别为1.6mm、0.61mm>0.93mm〇成果表明:①新老於结合缝的开合度受环境温度的影响,主要表现在温升结合缝闭合,温降结合缝张开。②目前该断面各点的接缝开度规律为:顶拱〉右侧墙〉左侧墙.6.6.2导0+182.5断面在该断面布置了3支测缝计,其编号分别为CF4（顶部）、CF5（左侧墙）、CF6（右侧墙）。CF4（顶部）自埋设后…直受压目前表明该处尚没有张开迹象,整个趋势而言向压缩方向发展。CF5（左侧墙）自埋设后其变化趋势及影响因素与导0+167.5断面相同;该处早期受拉较大,以后逐步递增。CF6（右侧墙）自2004年11月16日埋设后至12月4日期间受压,即结合缝未出现张开迹象;12月5日开始受拉,即结合缝开始出现张开,以后开度逐渐增大。2004年12月18H,顶部、左侧墙、右侧墙结合缝拉开值分别为ー0.21mm、1.4mm、0,25mm〇成果表明:①新老殓结合缝的开合度受环境温度的影响,主要表现在温升结合缝闭合,温降结合缝张开（顶拱除外）.②目前该断面各点的接缝开度规律为:左侧墙>右侧墙>顶拱。5.?蓄水期对安全监测的基本要求水库蓄水是对水工建筑物逐渐加载的过程,为了保证建筑物安全稳定,在初期蓄水过程中对监测工作提出如下要求:下闸蓄水前・周对所有的观测项目进行全面的观测1次。在初期蓄水前1月，对大坝渗流每日观测1次；大坝变形（沉降、倾斜）每周观测2次；每3日对大坝坝体、大坝两岸边坡、大坝下游等进行现场检査,主要检查项目为渗流、滑坡、塌陷等情况。在初期蓄水前1月，对1号发电洞的进水口底板（I-1、n-n断面）、洞身（a-a、B-B断面）的所有仪器,每3日观测1次。当蓄水停滞在某一高程时,根据观测情况可适当加密或减少各项目的观测及现场检査频次。 108蓄水初期1月以后,所有监测项目按本报告提出的监测频次进行监测。在蓄期发现异常及时书面上报。以上各项,当发现测值异常时,可随时加密测次。第六章结论恰甫其海大坝及引水发电系统安全监测项目,目前已安装埋设261支仪器（117个沉降环除外）,占设计总数的95.6%。同时完成,578m沉降管、319m测斜管、288m测压管及大坝排水系统110m（屮400）钢花管的埋设安装。以上所完成的项目均已按时报验,质量评定结果均为优良。在所埋设的仪器中,目前,除1支渗压计数据不稳定外,其它仪器运行良好。埋设仪器完好率为99.62%（设计273支、完成261支,117个沉降环除外）。5.1大坝!渗流监测成果表明:①大坝各观测分区点的渗透水位变化规律基本一致,各测点变化过程的峰、谷值出现的时间基本相同。②上游水压决定心墙内的孔隙水压力的大小;在心墙内两次出现孔隙水压峰值的过程中,上游水压是起决定作用的。③影响下游坝壳料内的渗压水位因素分为两个时期,早期受下游排水情况（施工期集水井人工排水）的影响;当排水井封堵后,主要影响因素是自然降水。2竖向位移（沉降）监测成果表明:①心墙内各断面的各个沉降测点的最大沉降量,将随着填土高度的增加而变化。这种变化表现在随着填土高度的增加,最大沉降量的位置将逐步上移。这ー规律说明,当某层面位置上的填土达到ー定高度时,该层面以下的土层将进ー步的被压实而逐渐趋于稳定。②心墙粘土最大沉降发生在筑坝高度的1/2〜1/3左右,对于目前这种规律,将随着筑坝高度的增加或大坝运行环境的改变也会发生变化。③坝壳料的最大沉降量的变化规律,与粘土心墙的变化规律基本相同,只是最大沉降发生的位置没有很好的规律性。其原因,主要是筑坝材料的不同所致。（4）大坝填筑体的沉降规律是：心墙的沉降量大于坝壳料的沉降量。⑤目前心墙最大沉降量为358mm、沉降率为0.81%,坝壳料最大沉降量为178mm、沉降率为0.41%,均在正常范围内。 1093水平位移（测斜）监测成果表明:①大坝粘土心墙所有观测断面的内部水平位移,最大位移量（两个方向）发生在975m〜980m高程段,最大位移量为:X方向ー41mm,Y方向ー24mm〇②所有断面最大位移方向相同,X方向均向上游（偏斜）移动;Y方向（除0+060断面CX5）均向左岸（偏斜）移动。③内部最大位移量将随着填土高度的增高而增加。4粘土体应变监测成果表明:3支体应变计除S1-2基本不变外（有微压2mm）,其它两支S1-1、S1-3也是受压，其值分别为Umm及19mm。即:自仪器安装观测以来,边墙土体ー直有被挤压上台趋势,且逐步增加（量值很小）。5粘土心墙土压カ监测成果表明:①边坡0+270、0+060两断面,接近心墙中心的垂直土压カ,在土层覆盖相同的情况下其压カ基本相同;总体则表现为,左岸0+060断面大于右岸0+270断面。侧向（左、右岸）方向，心墙中心处左岸0+060断面小于右岸0+270断面;心墙上游的侧向压カ相等,心墙下游的侧向压カ0+060断面大于右岸0+270断面。②河床0+175、0+223两断面,心墙底层垂直土压カ,表现为0+175断面小于0+223断面,心墙上层垂直土压カ则为0+1乃断面大于0+223断面。水平（上、下游）方向的上压カ则为,上游侧0+175断面小于0+223断面；下游侧表现为0+175断面大于0+223断面。侧向（左、右岸）方向的上压カ,0+175断面大于0+223断面。6.21号发电洞!进ロLI（发10-034.50）、n-II（＜10-001.50）断面钢筋计:钢筋的应力受温度影响很大,当温度不稳定（变化比较频繁时）其应カ也随之波动。具体表现为;当温度升高时,钢筋受压,反之受拉。应变计:①两个断面碎的（水平、垂直方向）单轴应变变化趋势相同,整个过程在拉、压交替中变化。②影响两个断面碎的应变因素主要是环境温度,且与温度呈负相关。2洞身A-A（发10+013.10）断面钢筋计:①外层筋:顶拱钢筋受力没有大的变化（基本是个常数）,整个趋势（在丫=o的轴线附近波动）波动很小,并不受温度影响。底拱钢筋受力将受环境温度的影响,表现在温升钢筋受压，温降钢筋受拉，整个变化趋势在受拉区进行。侧拱钢筋受力特点与顶拱基本相同,只是整个变化趋势在受拉区进行。②内层筋:顶拱钢 110筋受力特点及影响因素与外层底拱钢筋受力特点基本相同,只是拉应カ值大于外层底拱钢筋。底拱钢筋的受力特点及影响因素与外层底拱钢筋受力特点相同只是整体受カ小于外层钢筋。侧拱钢筋受力特点与外层侧拱基本相同,只是整个变化趋势在拉压交替。③整体情况:整体表明,内层筋的底、侧面的拉应カ小于同位置的外层筋;顶拱内层筋的拉应カ大于同位置的外层筋。应变计:成果表明:①拱顶碎的径向单轴应变在拉应变区变化,轴向应变在压应变区变化;两个方向（径向及轴向）的变化趋势相同。②侧拱两个方向（径向及轴向）碎的单轴应变均在压应变区变化,且变化趋势相同。③两组应变计的变化与环境温度关系不明显。2洞身B-B（发10+192.60）断面钢筋计:成果表明：①该断面的外层筋：顶拱钢筋受力没有大的变化（基本是个常数）整个趋势在受压区进行且波动很小,并不受温度影响。底拱钢筋受力将受环境温度的影响,表现在温升钢筋受压,温降钢筋受拉,整个变化趋势在受拉区进行。侧拱钢筋受力特点与顶拱基本相同，只是整个变化趋势在受拉区进行,拉应カ并有增加趋势。②该断面的内层筋：顶拱钢筋受力特点及影响因素与外层底拱钢筋受力特点基本相同,只是受拉值大于外层底拱钢筋。底拱钢筋的受力特点及影响因素与外层底拱钢筋受力特点相同,只是整体受力小于外层钢筋。侧拱钢筋受力特点与外层侧拱基本相同,在分析时段内的中后期,内层筋的拉应カ大于外层筋的拉应カ。③整体情况:整体表明,内层筋的顶、侧拱的拉应カ大于同位置的外层筋;底拱钢筋,内、外层的拉应カ大小相互交替。应变计:①拱顶两个方向（径向及轴向）碎的单轴应变均为拉应变,两个方向的变化趋势相同。②侧拱碎的径向单轴应变在压应变区变化；轴向在整个变化趋势过程中,早期是拉、压交替变,中后在拉应变区变化；两个方向（径向及轴向）的变化趋势相同。③两组应变计的（径向及轴向应变）变化趋势基本相同,并与环境温度有负相关关系。3洞出口CC（发10+351.8）断面应变计:①两个方向（径向及轴向）碎的单轴应变2004年12月23日止,顶拱及底拱为拉应变；侧拱为压应变。②三组应变计的变化与环境温度呈负相关。5岔管（1）I-I（0+391.39）断面钢筋计:①R7（内层）基本在受拉区变化,R8（外层）在受压区变化;两钢筋计在中、前期应カ差值较大,后期应カ基本相等。②两钢筋计的应カ整体变化趋势与环境温度呈负相关。应变计:①两组应变计各向（轴向、径向）总体变化趋势一致,轴向、径向的 111应变差值基本相等。②两组应变计径向应变均小于轴向应变,且径向为压应变轴向基本为拉应变。③两组应变计的整体变化趋势与环境温度基本呈负相关。（2）II-II（0+398.89）断面钢筋计:①该断面的外层筋顶拱、侧拱钢筋在拉应カ区变化,且钢筋应カ变化趋势与环境温度呈负相关,表现在温升钢筋受压,温降钢筋受拉;底拱钢筋应カ变化是拉、压交替,钢筋应カ变化趋势与环境温度的关系不明朗。②该断面的内层筋顶拱、侧拱钢筋在压应カ区变化,钢筋受力影响因素与同位置外层钢筋基本相同。底拱钢筋在拉应カ区变化,且钢筋应カ变化趋势与环境温度呈负相关,③整体情况整体表明，外层筋的顶、侧拱的拉应力大于同位置的内层筋；底拱钢筋,内层筋的拉应カ大于外层的拉应カ。应变计:①顶部及侧部2组应变计各向（轴向、径向）总体变化趋势•一致,两组应变计轴向压应变小于径向压应变。②底部应变计组自埋设后一直在拉应变区变化,拉应变不断增大。③各组应变计其变化趋势与环境温度基本呈负相关。6.3厂房13号机1^;^zKT散段（1）基础渗流成果表明:①3号基础渗压水位,总体是遵循从上游至下游逐渐降低的规则,符合一般分布规律。②由于下游在施工期一直采用人工抽排水,故下游水位没有大的波动。（2）钢筋应カ成果表明:①RI、R3（顶板）及底板R4的钢筋变化是拉、压交替状态;其变化趋势及环境温度影响方式完全相同（钢筋应カ与环境温度呈负相关）。②R2（底板）自埋设后至2004年2月24日期间拉、压应カ变幅很小;2004年2月24日以后,其应カ变化趋势及环境温度影响方式与R4完全相同。23号机蜗壳(1)钢筋应カ成果表明:①RI、R3(顶板)及底板R4的钢筋变化是拉、压交替状态;其变化趋势及环境温度影响方式完全相同(钢筋应カ与环境温度呈负相关)。②R2(底板)自埋设后至2004年2月24日期间拉、压应カ变幅很小;2004年2月24日以后,其应カ变化趋势及环境温度影响方式与R4完全相同。 112(2)殓应变成果表明:①顶部(径向、轴向)测值表明,该处碎・直在拉应变区变化,其变化趋势一致并且拉应变在逐步增加;整体变化趋势与环境温度呈负相关。②侧部组(径向、轴向)该处碎两方向的应变其变化趋势ー・致；轴向应变一直在拉应变区进行变化；径向一直在压应变区进行变化。6.4表孔泄洪洞1A-A(0+046.049)断面(1)钢筋应カ成果表明:①钢筋应カ整体变化趋势与环境温度呈负相关。②底板上层钢筋在拉应カ区变化;底板下层钢筋在压应カ区变化。2B-B(0+250.000)断面(1)钢筋应カ成果表明：，①钢筋应カ整体变化趋势与环境温度呈负相关。②底板上、下层钢筋均在拉应カ区变化;下层筋的拉应カ大于上层筋的拉应カ(拉应カ相差很小)。3C-C(0+480.000)断面(1)钢筋应カ成果表明:①钢筋应カ整体变化趋势,在拉应カ区变化且拉应カ逐渐增大。②钢筋在整个受力过程中,各钢筋受カ关系为:底板表层筋＞侧墙内层钢筋＞底板底层筋。(2)混凝土应变成果表明:①侧墙碎两方向(轴向、径向)的应变整体变化趋势一致,整体变化过程波动不大。②碎的径向应变为压应变,轴向应变为拉应变。6.5导流洞封堵段!导0+167.5断面成果表明:①新老佐结合缝的开合度受环境温度的影响,主要表现在温升结合缝闭合,温降结合缝张开。②目前该断面各点的接缝开度规律为:顶拱,右侧墙〉左侧墙。2导0+182.5断面成果表明:①新老碎结合缝的开合度受环境温度的影响,主要表现在温升结合缝闭合,温降结合缝张开（顶拱除外）。②目前该断面各点的接缝开度规律为：左侧墙》右侧墙〉顶拱。 1136.6施工期监测评价从大坝、厂房、发电洞、表孔泄洪洞、导流洞封堵段等监测项目的施工期实测资料可知,恰甫其海工程安全监测施工期仪器埋设良好,运行正常。大坝各观测分区点的渗透水位变化规律基本一致;大坝变形符合土石坝的一般规律,其最大沉降发生在筑坝高度的1/2〜1/3左右,坝体内部水平位移,最大位移量（两个方向）发生在975m〜980m高程段,最大位移量为X方向ー41mm,丫方向ー24mm；大坝内部应カ应变量值较小,所有测值均在正常范围之内。1号发电洞进ロ、洞身、出口及叉管的应カ应变监测表明,施工期发电洞的结构应カ符合变化规律,其钢筋、钢板应カ仅在拉、压几十兆帕之间,量值较小。厂房基础渗流,厂房、表孔泄洪洞应カ应变均符合变化规律,量值均很小;导流洞封堵段结合缝随温度变化,变幅很小。综合分析监测成果表明,施工期恰甫其海枢纽工程各建筑物的工作状况是正常的,施工期的运行是安全的。6.7存在的问题随着填土高度的递增，土体量增大,在坝体中下部（某个高程）土体的沉陷和对测斜管的握裹作用而使测斜管因受压失稳产生屈服变形,由此测斜探头无法畅通行进。2004年12月31日管道实测结果如下表。粘土心墙中的测斜管被卡位置测斜编号所属断面孔底高程(m)理论孔深hl(m)被卡深度h2(m)被卡高程(m)h2/hlCX50+060断面935.34342.239.5938.0680.94CX40+123.5断面900.34083.159.5923.9540.72CX10+175断面892.77690.456.5926.6800.63CX20+223断面921.59860.956.5925.9640.93CX30+270断面944.85738.6没卡说明:测斜管CXI、CX2、CX3、CX4、CX5管口高程分别为983.18〇、982.464、983.457、983.454,977.568m实测结果表明,O+175m(CX1)ヽO+223m(CX2)ヽO+123.5m(CX4)三个断面的仪器被卡高程基本相同(在923.954m-926.680m之间);由此表明心墙在该高程有较大的变形或存在较大的压缩カ,造成管道变形。沉降结果表明,在该高程段也产生较大的沉降量。 1146.7建议因为应变计及无应カ计所埋设的位置,其碎浇筑受施工エ序及进度的制约,使其(应变计与无应カ计)埋设时间不能同步。这样,在计算碎的应カ应变时就没有无应カ计的成果可引用，对于早期已埋的应变计组很难找到相应较好的无应カ计资料可以引用。所以,今后的施工中,如果遇到上述同样情况，建议随时增加无应カ计的埋设数量。
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