职业大学体育场看台工程高支模

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湖南女子职业大学体育场看台工程支模施ェ方案编制人:黄建武湖南高岭建设集团股份有限公司二〇〇九年十二月二十八日

1ー、编制依据1二、工程概况1三、总体设计及施工部署1四、材料挑选2（一）梁模板（扣件钢管架）2（-）板模板（扣件钢管架）3（三）板模板（扣件钢管髙架）3五、搭设参数及施工エ艺3扣件钢管架类模板支架15六、模板拆除技术措施16七、劳动カ及施工器具配置19ハ、施工治理19九、重大危险源识别及安全治理措施22十、环境保护措施25H-ー、监测措施27十二、节点详图29十三、设计运算32KL6（400x1400mm）梁模板01（扣件钢管架）运算书32KL1（髙240x900mm）梁模板02（扣件钢管架）运算书55KL4（低240x900）梁模板03（扣件钢管架）运算书79120mm（净髙8.4m）板模板01（扣件钢管髙架）运算书104160mm（斜板）板模板02（扣件钢管髙架）运算书116lOOnun（+4.5m）板模板03（扣件钢管髙架）运算书128120mm（净髙3.9m）板模板04（扣件钢管架）运算书1412.6m叠合梁梁模板04（扣件钢管架）运算书151十四、梁模板髙支撑架的构造和施工要求［工程体会］:172十五、梁模板工程材料匡算:173十六、应急预案174

2模板支架专项施工方案一、编制依据依据湖南女子职业大学体育场看台施工设计图纸;依据《湖南女子职业大学体育场看台施工组织设计》;各类参考规范、图书:《建筑施工手册》第四版;《建筑施工运算手册》江正荣著;《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）二、工程概况湖南女子职业大学体育场看台工程；工程建设地点:湖南女子职业大学；属于框架结构；地上2层；地下〇层；建筑高度;8.4m；标准层层高:0m;总建筑面积;3907.53平方米;总工期:110天。本工程由湖南女子职业大学投资建设,湖南建设集团有限公司建筑规划设计院设计,长沙勘察设计院进行地质勘察,湖南华楚工程建设咨询监理公司监理,湖南高岭建设集团股份有限公司组织施工;由刘斌担任项目经理,章建福担任技术负责人。本工程主要梁板尺寸如下：KL6（400X1400mm,跨度14.1m）梁、KL1（高跨240X900mm,跨度7.5m）梁、KL4（低跨240X900mm,跨度9.9m）梁、2.6m（1轴、9轴、16轴、23轴交D轴处）叠合梁、120mm厚（标高+8.4m）板、160mm厚（斜板看台）板、100mm（标高+4.5m）板。本工程施工中仅在A轴、D轴、C轴设计有地梁，标高一0.5m,基础形式为桩基础,回填土深度最深14m,±0.000地面素土夯实,地面垫层厚度150mm,C20碎，配筋ゆ6@300mm。三、总体设计及施工部署（一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在挑选方案时,应充分考虑以下几点:1、架体的结构设计,カ求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时,カ求做到常见通用、可周转利用,便于保养修理。4、结构选型时,力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收:5、综合以上几点,脚手架的搭设,还必须符合JGJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。

36、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情形,综合考虑了以往的施工体会,决定采用以下脚手架方案:梁模板（扣件钢管架）、板模板（扣件钢管架）、板模板（扣件钢管高架）（二）、安全领导小组搭设过程中,因处在施工高峰期,各施工班组在交叉作业中,故应加强安全监控カ度,现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置暂时戒备区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作,本小组机构组成、人员编制及责任分工如下:刘斌（项目经理）ーー组长,负责和谐指挥工作;郭寿松（施工员）ーー组员，负责现场施工指挥,技术交底;孙广（安全员）ーー组员，负责现场安全检查工作;易义山（架子工班长）ーー组员,负责现场具体施工;何亮平（木工班长）ーー组员,负责现场具体施工;四、材料挑选按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳固性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。本工程模板支架所用钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》（JGJ22-85）的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧カ矩达65N・m时不得破坏。如使用旧扣件,扣件必须取样,并送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑カ等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。（-）梁模板（扣件钢管架）按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳固性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表:模板支架材料类型KL6（400X1400mm）梁模板01（扣件钢管架）KL1（髙240X900mm）梁模板02（扣件钢管架）KL4（低240X900）梁模板03（扣件钢管架）2.6m叠合梁梁模板04（扣件钢管架）面板材料18mm厚胶合面板18mm厚胶合面板18mm厚胶合面板18mm厚胶合面板主楞材料圆钢管圆钢管圆钢管圆钢管次楞材料本方木方木方木方梁底支撑方本方本方本方本支架钢管048x3中48x3中48x3中48x3

4（二）板模板（扣件钢管架）按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳固性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表:模板支架材料类型120mm（净髙3.9m）板模板04（扣件钢管架）面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料钢管：①48义3（三）板模板（扣件钢管高架）按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳固性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表：模板支架材料类型120mm（净高8.4m）板模板01（扣件钢管高架）160mm（斜板）板模板02（扣件钢管高架）100mm（+4.5m）板模板03（扣件钢管高架）面板材料18mm厚胶合面板18mm厚胶合面板18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑方木支撑方木支撑立杆材料钢管：钢管:钢管:五、搭设参数及施工エ艺（一）、模板安装的ー样要求竖向结构钢筋等隐藏工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作,抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子,以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎坚固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下:1、两块模板之间拼缝ぐ12、相邻模板之间高低差3、模板平整度W24、模板平面尺寸偏差±3（二）、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（21.2MPa）,即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。第一根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点,引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后,开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。

5（三）、脚手架、模板构造要求1、安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确。防止漏浆,构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳固性,应能承担新浇混凝土自重和侧压カ以及施工过程中所产生的荷载。2、拼装高度为2m以上的竖向模板,不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置暂时固定设施。3、当支架立柱成一定角度倾斜,或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳固，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。4、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定:1）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2）钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托,U形支托与楞梁两侧间如有间隙,必须楔紧,其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,螺杆外径与立柱钢管内径的间除不得大于3mm。安装时应保证上下同心。3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距,在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下,进行平均分配确定步距后.在每ー步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8〜20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆:所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用ル48mm义3.5mm钢管,用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm,并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。5、当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定:1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板,垫板厚度不得小于50mm。2）立柱接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。3）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度宜为4~6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°~60°。5）当支架立柱高度超过5m时,应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6〜9m,竖向间距2~3m与建筑结构设置ー个固结点。6、柱模板应符合下列规定:1）现场拼装柱模时,应适时地安设暂时支撑进行固定,斜撑与地面的倾角宜为60°,严禁将大片模板系在柱子钢筋上。2）待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后,应立刻自下面上安装柱箍。3）若为整体预组合柱模,吊装时应采用卡环和柱模连接,不得采用钢筋钩代替。4）柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺栓的揽风绳,底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后,应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳固。当高度超过4m时,应群体或成列同时支模,并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设置不得少于2根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为45°〜60°,下端尚应有防滑移的措施。5）角柱模板的支撑,除满足上款要求外,还应在里侧设置能承担拉カ和压カ的斜撑。

67、独立梁和整体楼盖梁结构模板应符合下列规定:1）安装独立梁模板时应设安全操作平台,并严禁操作人员站在独立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。2）底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接坚固。3）安装梁侧模时，应边安装边与底模连接，当侧模高度多于2块时,应采取暂时固定措施。4）起拱应在侧模内外楞连固前进行。8,四角设抱角斜撑，四边设剪刀撑，中间每隔四排立杆沿纵长方向设一道剪刀撑，所有斜撑和剪刀撑均须由底到顶连续设置。9、凡垂直面有斜撑及剪刀撑的位置，每隔两步架应在水平方向设水平剪刀撑。（四）、模板安装要求1、墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整一模板加固ー验收~混凝土浇筑ー拆模②技术要点安装墙模前,要对墙体接茬处凿毛,用空压机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作。为防止墙体模板根部显现漏浆"烂根"现象,墙模安装前,在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结坚固并注意穿墙螺栓的安装质量。2、梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂”脚手架f主龙骨f次龙骨f柱头模板龙骨ー柱头模板、顶板模板ー拼装一顶板内、外墙柱头模板龙骨ー模板调整验收ー进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位尺寸,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接,然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2%）,起拱部位为中间起拱,四周不起拱。3.、柱模板安装顺序及施工エ艺①模板安装顺序搭设脚手架f柱模就位安装f安装柱模一安装支撑ー固定柱模f浇筑混凝土f拆除脚手架、模板一清理模板②技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。4、柱模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设脚手架f柱模就位安装f安装柱模一安装支撑ー固定柱模ー浇筑混凝土f拆除脚手架、模板一清理模板②技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。

7(五)、各类型模板支架搭设参数KL6(400X1400mm)梁模板01(扣件钢管架)参数表ー、基本参数梁段信息kL6梁截面宽度B(m)0.4梁底支撑承重架及模板支撑设置小楞垂直梁截面方向立杆步距h(m)1.2梁底增加承重立杆根数1梁底模板支撑小楞材料方木立杆承重连接方式双扣件立杆上端伸出至模板支n1撑点的长度a(m)U.1是否运算边梁是是否验算地基承载カ否钢筋自重(kN/n?)1.5振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)2新浇混凝土侧压カ17.848(kN/mう是否进行模板材料匡算是剪刀撑设置5步4跨是否自定义梁两侧楼板旦运算长度疋二、材料参数木材品种柏木抗压强度设计值!ハfc(N/mm)!O抗剪强度设计值1.7fv(N/mm2)面板抗弯设计值13fm(N/mm2)面板弹性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度sn(mm)。(丿梁底纵向支撑根数3楼板混凝土厚度(mm)120梁截面高度D(m)1.4立杆沿梁跨度方向间距nala(m)v.O梁两侧立杆间距L(m)1.1板底承重立杆横向间距nr或排距M(m)U.O钢管类型(mm)①48x3扣件抗滑承载カ系数1梁模板支架运算高度QAH(m)外立杆与楼地面的夹角75a模板自重(kN/m?)0.3施工荷载(kN/m，)3振捣混凝土对梁侧模板A荷载(kN/n?)4考虑荷载折减系数否梁净跨lo(m)14.1单根立杆钢管长度(m)2.86自定义梁两侧楼板运算长度(m)U弹性模量E(N/mm?)10000抗弯强度设计值17fm(N/mm2)面板类型胶合面板面板厚度(mm)18梁底方木截面高度70(mm)/u梁底木方、木托梁运算按三跨连方法续梁运算梁底支撑小横杆根数

8四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)350次楞根数(mm)对拉螺栓的直径(mm)5主楞竖向支撑杆数量对拉螺栓水平间距4M12固定支撑(mm)第1根次楞支撑点至梁500笫1根次楞支撑类型点300固定支撑底距离第2根次楞支撑点至梁笫2根次楞支撑类型点600固定支撑底距离第3根次楞支撑点至梁笫3根次楞支撑类型点900固定支撑底距离第4根次楞支撑点至梁笫4根次楞支撑类型点1200底距离主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)50次楞高度(mm)70次楞合并根数1采用斜撑否KL1(髙240X900mm)梁模板02(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息kLl楼板混凝土厚度(mm)120梁截面宽度B(m)0.24梁截面高度D(m)0.9承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距し(m)0.8立杆步距h(m)1.2梁两侧立杆间距k(m)1.1梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距h(m)0.8梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)中48x3立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载カ系数1立杆上端伸出至模板支n1梁模板支架运算高度8.4撑点的长度a(m)U.1H(m)是否运算边梁是外立杆与楼地面的夹角a75是否验算地基承载カ否模板自重(kN/m?)0.3钢筋自重(kN/n?)1.5施工荷载(kN/m?)3振捣混凝土对梁底模板2振捣混凝土对梁侧模板4荷载(kN/m?)荷载(kN/n?)新浇混凝土侧压カ(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算是梁净跨lo(m)9.9剪刀撑设置5步4跨单根立杆钢管长度(m)2.86

9是否自定义梁两侧楼板是自定义梁两侧楼板运算0运算长度长度(m)二、材料参数木材品种柏木弹性模量E(N/mm2)10000抗压强度设计值fc(N/mm)16抗弯强度设计值fm(N/mm2)17抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mmう13面板厚度(mm)18面板弹性模量ElN/mm?)三、梁底模板参数梁底方木截面宽度600050梁底方木截面高度70(mm)(mm)梁底纵向支撑根数3梁底木方、木托梁运算方法按三跨连续梁运算梁底支撑小横杆根数1四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)500次楞根数(mm)4主楞竖向支撑杆数量3对拉螺栓的直径(mm)M12对拉螺栓水平间距(mm)500第1根次楞支撑类型点固定支撑第1根次楞支撑点至梁底距离200第2根次楞支撑类型点固定支撑第2根次楞支撑点至梁底距离400第3根次楞支撑类型点固定支撑第3根次楞支撑点至梁底距离600主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)50次楞高度(mm)70次楞合并根数1采用斜撑否KL4(低240X900)梁模板03(扣件钢管架)参数表ー、基本参数梁段信息kL4楼板混凝土厚度(mm)120梁截面宽度B(m)0.24梁底支撑梁截面高度D(m)立杆沿梁跨度方向间距0.9承重架及模板支撑设置小楞垂直梁截1面方向la(m)立杆步距h(m)1.2梁两侧立杆间距L(m)1.1梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距1

10或排距h(m)梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)①48x3立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载カ系数1立杆上端伸出至模板支n1梁模板支架运算高度AC撑点的长度a(m)U.1H(m)4.コ外立杆与楼地面的夹角是否运算边梁是a75是否验算地基承载カ否模板自重(kN/m?)0.3钢筋自重(kN/n?)1.5施工荷载(kN/m?)5振捣混凝土对梁底模板つ振捣混凝土对梁侧模板A荷载(kN/mう2荷载(kN/n?)4新浇混凝土侧压カ(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数Ax是否进行模板材料匡算是梁净跨lo(m)14.1剪刀撑设置5步4跨单根立杆钢管长度(m)2.86是否自定义梁两侧楼板自定义梁两侧楼板运算运算长度疋长度(m)U二、材料参数木材品种柏木弹性模量E(N/mm2)10000抗压强度设计值!ハ抗弯强度设计值17£(N/mm)i0fm(N/mm2)1/抗剪强度设计值1.7面板类型胶合面板fv(N/mm2)面板抗弯设计值13面板厚度(mm)18fm(N/mm2)面板弹性模量E(N/mmう6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度梁底方木截面高度70(mm)Dl丿(mm)lx.)梁底木方、木托梁运算按三跨连梁底纵向支撑根数3方法续梁运算梁底支撑小横杆根数1四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)500次楞根数(mm)4主楞竖向支撑杆数量3对拉螺栓水平间距对拉螺栓的直径(mm)M12(mm)500固定支撑第1根次楞支撑点至梁笫1根次楞支撑类型200点底距离固定支撑第2根次楞支撑点至梁第2根次楞支撑类型400点底距离固定支撑第3根次楞支撑点至梁第3根次楞支撑类型600点底距离主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48

11主楞壁厚(mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)50次楞高度(mm)70次楞合并根数1采用斜撑否120mm(净高8.4m)板模板01(扣件钢管高架)参数表ー、基本参数立杆纵向间距或跨距1立杆横向间距或排距0.8lb(m)1し(m)立杆步距h(m)1.2立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1模板支架运算高度H(m)8.4楼板的运算厚度(mm)120钢管类型(mm)板底支撑形式立杆承重连接方式扣件抗滑承载カ系数0.8是否验算地基承载カ是是否运算拆模时间是板底木方、木托梁运算方法是否进行模板材料匡算是混凝土板净板长L”(m)4混凝土板净板跨L*m)4.5剪刀撑设置二、材料参数5步4跨单根立杆钢管长度(m)3木方(圆木)的间隔距离(mm)300木方的截面宽度B(mm)50木方的截面高度H(mm)70木方(圆木)弹性模量E(N/mm2)9000木方(圆木)抗弯强度设13木方(圆木)抗剪强度设1A计值(N/mm?)计值(N/mm2)1.4面板类型胶合面板面板厚度(mm)18面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯设计值fm(N/mm2)13三、地基参数地基土类型地基承我カ标准值(kPa)120基础底面扩展面积(m?)四、荷载参数0.25地基承载カ调整系数1模板与木板自重(kN/m2)0.35混凝土与钢筋自重(kN/m3)25施工均布荷载(kN/n?)五、拆模时间运算3楼板强度运算方法等刚度法钢筋级别楼板混凝土强度等级每层标准施工天数8楼板长边负弯矩筋(mm)010(3120楼板的运算宽度(m)4楼板的运算厚度(mm)4.5施工平均温度(ヒ)25

12160mm(斜板)板模板02(扣件钢管高架)参数表ー、基本参数立杆纵向间距或跨距0.8立杆横向间距或排距0.8lb(m)L(m)立杆步距h(m)1.2立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1模板支架运算高度H(m)8.4楼板的运算厚度(mm)160钢管类型(mm)板底支撑形式立杆承重连接方式扣件抗滑承载カ系数0.8是否验算地基承载カ是是否运算拆模时间是板底木方、木托梁运算方法是否进行模板材料匡算是混凝土板净板长La(m)4混凝土板净板跨Lb(m)4.5剪刀撑设置二、材料参数5步4跨单根立杆钢管长度(m)3木方(圆木)的间隔距离(mm)300木方的截面宽度B(mm)50木方的截面高度H(mm)70木方(圆木)弹性模量E(N/mm2)9000木方(圆木)抗弯强度设木方(圆木)抗剪强度设计值(N/mn?)计值(N/mm?)1.4面板类型胶合面板面板厚度(mm)18面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯设计值fm(N/mm2)13三、地基参数地基土类型地基承载カ标准值(kPa)120基础底面扩展面积(mう0.25地基承载カ调整系数1四、荷载参数模板与木板自重n2く混凝土与钢筋自重25(kN/mう(kN/m3)施工均布荷载(kN/n?)3五、拆模时间运算楼板强度运算方法等刚度法钢筋级别楼板混凝土强度等级每层标准施工天数8楼板长边负弯矩筋(mm)010(3120楼板的运算宽度(m)4楼板的运算厚度(mm)4.5施工平均温度(°C)25

13100mm(+4.5m)板模板03(扣件钢管高架)参数表ー、基本参数立杆纵向间距或跨距lb(m)0.8立杆横向间距或排距la(m)0.8

14立杆步距h(m)1.2立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1模板支架运算高度H(m)4.5楼板的运算厚度(mm)100钢管类型(mm)板底支撑形式立杆承重连接方式扣件抗滑承载カ系数0.8是否验算地基承载カ是是否运算拆模时间是板底木方、木托梁运算方法是否进行模板材料匡算是混凝土板净板长し(m)4混凝土板净板跨Lb(m)4.5剪刀撑设置二、材料参数5步4跨单根立杆钢管长度(m)3木方(圆木)的间隔距离(mm)300木方的截面宽度B(mm)50木方的截面高度H(mm)70木方(圆木)弹性模量E(N/mm2)9000木方(圆木)抗弯强度设13木方(圆木)抗剪强度设1A计值(N/mn?)计值(N/mn?)1.4面板类型胶合面板面板厚度(mm)18面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯设计值fm(N/mm2)13三、地基参数地基土类型地基承载カ标准值(kPa)120基础底面扩展面积(m2)四、荷载参数0.25地基承载カ调整系数1模板与木板自重(kN/mう0.35混凝土与钢筋自重(kN/m3)25施工均布荷载(kN/n?)五、拆模时间运算5楼板强度运算方法等刚度法钢筋级别楼板混凝土强度等级每层标准施工天数8楼板长边负弯矩筋(mm)①10@120楼板的运算宽度(m)4楼板的运算厚度(mm)4.5施工平均温度(ヒ)25120mm(净高3.9m)板模板04(扣件钢管架)参数表ー、基本参数立杆纵向间距或跨距1立杆横向间距或排距1lb(m)1la(m)1立杆步距h(m)1.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1模板支架运算高度H(m)3.9楼板的运算厚度(mm)120钢管类型(mm)中48x3板底支撑形式方木支撑立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载カ系数0.8

15是否验算地基承载カ是是否运算拆模时间是板底木方、木托梁运算方法按三跨连续梁运算是否进行模板材料匡算是混凝土板净板长La(m)4混凝土板净板跨L*m)4.5剪刀撑设置二、材料参数5步4跨单根立杆钢管长度(m)2.86木方(圆木)的间隔距离(mm)300木方的截面宽度B(mm)50木方的截面高度H(mm)70木方(圆木)弹性模量E(N/mm2)9000木方(圆木)抗弯强度设12木方(圆木)抗剪强度设1A计值(N/mn?)13计值(N/mm?)1.4面板类型胶合面板面板厚度(mm)18面板弹性模量ElN/mn?)9500面板抗弯设计值fm(N/mm2)13三、地基参数地基土类型地基承载カ标准值(kPa)120基础底面扩展面积(n?)0.25地基承载カ调整系数1四、荷载参数模板与木板自重n2く混凝土与钢筋自重25(kN/m2)(kN/m3)施工均布荷载(kN/n?)五、拆模时间运算3楼板强度运算方法等刚度法钢筋级别楼板混凝土强度等级每层标准施工天数10楼板长边负弯矩筋(mm)010@120楼板的运算宽度(m)4楼板的运算厚度(mm)4.5施工平均温度(°C)252.6m叠合梁梁模板04(扣件钢管架)参数表ー、基本参数梁段信息kL5楼板混凝土厚度(mm)120梁截面宽度B(m)0.4梁截面高度D(m)2.6承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距し(m)0.3立杆步距h(m)1.2梁两侧立杆间距1(m)1梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距h(m)0.3梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)中48x3立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载カ系数1立杆上端伸出至模板支n1梁模板支架运算高度6撑点的长度a(m)U.1H(m)

16是否运算边梁是外立杆与楼地面的夹角a75是否验算地基承载カ否模板自重(kN/n?)0.3钢筋自重(kN/n?)1.5施工荷载(kN/n?)3振捣混凝土对梁底模板2振捣混凝土对梁侧模板A荷载(kN/mう荷载(kN/n?)4新浇混凝土侧压カ(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算是梁净跨lo(m)14.1剪刀撑设置5步4跨单根立杆钢管长度(m)2.86是否自定义梁两侧楼板是自定义梁两侧楼板运算0运算长度长度(m)二、材料参数木材品种柏木弹性模量E(N/mm2)10000抗压强度设计值\(N/mm)16抗弯强度设计值fm(N/mm2)17抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板弹性模量ElN/mm?)三、梁底模板参数梁底方木截面宽度600050梁底方木截面高度70(mm)(mm)梁底纵向支撑根数3梁底木方、木托梁运算方法按三跨连续梁运算梁底支撑小横杆根数1四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)150次楞根数(mm)10主楞竖向支撑杆数量10对拉螺栓的直径(mm)M12对拉螺栓水平间距(mm)500第1根次楞支撑类型点固定支撑第1根次楞支撑点至梁底距离200第2根次楞支撑类型点固定支撑第2根次楞支撑点至梁底距离400第3根次楞支撑类型点固定支撑第3根次楞支撑点至梁底距离600第4根次楞支撑类型点固定支撑第4根次楞支撑点至梁底距离800第5根次楞支撑类型点固定支撑第5根次楞支撑点至梁底距离1000第6根次楞支撑类型点固定支撑第6根次楞支撑点至梁底距离1200

17固定支撑第7根次楞支撑点至梁第7根次楞支撑类型-1400点底距离固定支撑第8根次楞支撑点至梁第8根次楞支撑类型-1600点底距离固定支撑第9根次楞支撑点至梁第9根次楞支撑类型宀壮±1800点底距离固定支撑第10根次楞支撑点至梁第10根次楞支撑类型宀田量2000点底距离主楞材料圆钢管主楞直径（mm）48主楞壁厚（mm）3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度（mm）50次楞高度（mm）70次楞合并根数1采用斜撑否扣件钢管架类模板支架1、水平杆⑴每步纵横向水平杆必须拉通。⑵水平杆件接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。⑶水平对接接头位置要求如下图。500aW3/纵向水平杆（大横杆）A横向水平杆（小横杆一la,接头不在同步内（立面）接头不在同跨内（平面）⑷搭接接头要求如下图,将搭接长度范畴内的中心点看成对接点,此时其搭接位置要求同对接（上图）。//100100/―/10002、立杆

18⑴立杆平面布置图（详见附图）⑵搭接要求:本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接,接头位置要求如下。水平杆⑶扫地杆设置3、剪刀撑⑴水平剪刀撑:模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时,有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3：⑵竖向剪刀撑:模板支架四边满布竖向剪刀撑,中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑,由底至顶连续设置:⑶剪刀撑平立面布置图（详见附图）。4、周边拉结⑴竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑,以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。⑵用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳固性和提高抗击侧向变形的能力。六、模板拆除技术措施（一）、模板拆除措施1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发

19放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合现浇结构拆模时所需混凝土强度规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反,先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板,再拆除内侧模板,先模板后角模。拆墙模板时，第一拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板,或用大锤砸模板,保证拆模时不晃动混凝土墙体,特别拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除终止后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除,严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏,跨度大于1m的洞口拆模后要加设暂时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时,先调剂顶部支撑头,使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。6、其他技术要求:（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。（2）支拆模板时,2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆,后支先拆，从上往下的原则。（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告,强度达到规定要求后方可拆模。1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板面受损坏后方可拆除。2）底模拆除梁长ユ8米，混凝土强度达到100%：<8米混凝土强度达到?5%i悬臂构件达到100%后方可拆除。3）板底模<2米，混凝土强度达到50%,>2米<8米混凝土强度达到75%,28米，混凝土强度达到100%方可拆除。4）模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。5）柱模拆除,先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离,然后一块块往下传递到地面。6）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑,再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体,然后ー块块往下传递，不得直接往下抛。7）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模,再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1〜2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的间隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后,集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时,先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架,有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆,再拆除梁侧模和底模。

208）模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准,拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定执行。冬期施工的拆模，应符合专门规定。9）当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承担部分超设计荷载时，必须经过运算和技术主管确认其强度能足够承担此荷载后，方可拆除。10）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装人工具袋或系挂在身上,并应检查拆模场所范畴内的安全措施。11）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。12）拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时,可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔,应按指定地点堆放。13）多人同时操作时，应明确分エ、统ー信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。14）高处拆除模板时,应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上暂时拆下的模板堆放不能超过3层。15）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设暂时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。16）拆模如遇中途停歇,应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行暂时支撑坚固或相互连接稳固。对活动部件必须ー次拆除。17）已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承担全部设计荷载。若在未达到设计强度以前,需在结构上加置施工荷载时,应另行核算,强度不足时,应加设暂时支撑。18）遇6级或6级以上大风时,应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场,方可进行工作。19）拆除有洞口模板时,应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后,应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》3GJ80的有关规定及时进行防护。（二）、支架立柱拆除措施1、当拆除钢楞、木楞时，应在其下面暂时搭设防护支架,使所拆楞梁先落在暂时防护支架上。2、当立柱的水平拉杆超出2层时，应第一拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。3、当拆除4〜8m跨度的梁下立柱时,应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时,严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。4、对于多层楼板模板的立柱，当上层楼板正在浇筑混凝土时,下层楼板立柱的拆除,应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情形，经过运算确定。5、拆除平台、楼板下的立柱时,作业人员应站在安全处。6、对已拆下的钢楞、木楞、立柱及其他零配件应及时运到指定地点。7、拆除梁、板模板应符合下列规定:1）梁、板模板应先拆梁侧模,再拆板底模,最后拆除梁底模,并应分段分片进行,严禁成片撬落或成片拉拆。2）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。3）拆除模板时,严禁用铁棍或铁锤乱砸,已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。4）严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。

215）待分片、分段的模板全部拆除后,方答应将模板、零配件等按指定地点运出堆放,并进行拔钉、清理、整修、锈油或脱模剂,入库备用。七、劳动カ及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特点和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作エ均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的治理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（一）、劳动カ安排表工种人数技术治理2安全监督1质量检查2测量放线3本工30架子工50（二）、机具配备机具名称数量备注架子扳手60把架子エ搭设和拆除架子用检查架子扣件拧紧カ度是否カ矩扳手4把达到要求倒链5把调整架子水平弯曲度ハ、施工治理（一）、材料治理1、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB7OO-88）的要求。2、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。3、本方必须符合质量标准要求。4,支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB"3092）中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB"700）中Q235-A级钢的规定。5、每根钢管的最大质量不应大于25kg,钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:（1）应有产品质量合格证;（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB"228)的有关规定,质量应符合本规范第3.1.1条的规定;(3)钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;

22(4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差,应分别符合规范规范(JGJ130-2001)的规定;(5)钢管必须涂有防锈漆。7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:(1)表面锈蚀深度应符合规范规范(JGJ130-2001)的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；(2)钢管弯曲变形应符合规范(JGJ130-2001)规定。(3)钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定;采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。9、扣件的验收应符合下列规定:新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。(1)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，显现滑丝的螺栓必须更换。(2)新、旧扣件均应进行防锈处理。(3)支架采用的扣件,在螺栓拧紧扭カ达65N・mm时，不得发生破外。(二)、过程治理1、施工前治理(1)材料治理材料质量满足方案设计和相关规程要求,搭设模板支架用的钢管、扣件,使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。(2)交底治理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、治理岗位人员进行交底,并落实相关签字手续。2,施工中治理要点(1)竖向结构隐藏工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。(2)模板支架搭设方式符合施工方案要求,并通过相关部门验收。(3)混凝土浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载,避免上部荷载集中化。(4)模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量治理措施(1)认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)和其它有关规定施工和验收,并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。(2)认真做好各道工序的检查、验收关,对各工种的交接工作严格把关,做到环环扣紧,并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是治理上的或是施工上的,均必须严肃处理，分析质量情形，加强检查验收,找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施,把质量问题控制在萌芽状态。(3)严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度,确保模板安装质量。(4)混凝土浇筑过程中应派专人2〜3名看模,严格控制模板的位移和稳固性,一旦产生移位应及时调整,加固支撑。

23(5)对变形及损坏的模板及配件,应按规范要求及时修理校正,修理质量不合格的模板和配件不得发放使用。(6)为防止模底烂根,放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。(7)所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝,楼板缝用胶带纸贴缝,以确保混凝土不漏浆。(8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度,模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。(9)严格执行预留洞口的定位控制,预留洞口时,木工严格按照墨线留洞。(10)每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据,并要及时记录墙、柱、成品尺寸,目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人,及时进行整改和纠正。(11)所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要坚固。(12)阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。(13)为防止梁模板安装显现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模,梁模与柱模连接处,下料尺寸应略为缩短等。(三)、验收治理1、不满足要求的相关材料一律不得使用,采用问责式制度,相关人员签字。2,施工过程中加强治理，加大检查カ度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人カ、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、混凝土结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的答应偏差项目答应偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留孔中心线位置10尺寸+10,05、现浇结构模板安装的答应偏差及检查方法项目答应偏差检査方法轴线位置5钢尺检査底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺

24截面内部基础±10钢尺检查尺寸柱、墙、+4,-5钢尺检查层垂直高不大于6经纬仪或吊线、钢尺度大于8经纬仪或吊线、钢尺相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查(四)、混凝土浇捣治理1、隐藏工程,模板工程均验收合格后,方出商品混凝土采购单,采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂,坍落度,浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认混凝土站材料储备，供应能力等相关信息。确保混凝土浇筑正常进行。2、根据实验室混凝土配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测:3、开盘前检查混凝土配合比报告,实测混凝土坍落度,符合要求，方可进行浇筑,浇筑过程中按相关要求进行抽查。4、混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求,浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。5、墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。九、重大危险源识别及安全治理措施(一)、重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程,施工过程中存在的主要危险源有以下几点:1、机械伤害形成原因:木工棚、机械缺陷误操作,防护不到位应采取的控制措施:(1)设专人负责,按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施,确保安全有效。(2)停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效,违规接送电源。应采取的控制措施：(1)机械设备必须做到“ー机ー闸ー漏电”。(2)按、拆电源应由专业电エ操作。(3)漏电开关等必须灵敏有效。(4)现场电缆布设规范。(5)设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。3、火灾

25形成原因:明火。应采取的控制措施:(1)严禁烟火;(2)严禁存放易燃易爆物品;(3)操作间必须配齐消防器材。4、物体打击形成原因;模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施;(1)轻拿慢放,规范作业,注意安全。(2)应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因;高处支模防护不到位。应采取的控制措施;脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因;木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施;(1)应分散放料,并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。(2)基础符合设计要求，达到设计的承载カ,检测条件缺乏的情形下,可做堆载实验。7、起重伤害形成原因;模板等吊运不规范。应采取的控制措施;(1)吊装时应把吊物绑坚固。(2)信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合,严格遵守“十不吊”规定。(3)被吊物严禁从人上方通过,人员严禁在被吊物下方停留。(4)经常检查吊索具，并且保持安全有效。(5)遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。(6)整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。8、其他伤害:形成原因;支拆模环境不良应采取的控制措施;应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。(二)、安全治理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠暂时设施。施工现场应搭设エ作梯，工作人员不得爬模上下。3、登髙作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时,上下要有人接应，随拆随运,并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时,必须搭设脚手架。装拆施工时,除操作人员外,下面不得站人。高处作业时,操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定,防止倾覆。

267、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8,对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索,然后拆除支撑及拼装两片模板的配件,待模板离开结构表面再起吊。起吊时,下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝上时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时,应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装;安全责任人应向作业人员进行安全技术交底,并做好记录及签证。12、模板拆除时,混凝土强度必须达到规定的要求,严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。13、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员,应定期体检,不符合要求的不得从事高处作业。14、安装和拆除模板时,操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。15、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告,安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。16、模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板,在安装、拆除作业前,工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底,作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。17、施工过程中的检查项目应符合下列要求:1）立柱底部基上应回填夯实。2）垫木应满足设计要求。3）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求,不得显现偏心荷载。5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6）安全网和各种安全设施应符合要求。18、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区,尚应设警示牌,派专人看管。19、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳,严防滑落。脚手架或操作平台上暂时堆放的模板不宜超过3层,连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。20、对负荷面积大和高4m以上的支架立柱采用扣件式钢管脚手架时，除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承カ使用。21、多人共同操作或扛抬组合钢模板时，必须密切配合、和谐一致、互相呼应。22、施工用的暂时照明和行灯的电压不得超过36V;当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12Vo照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。23、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工现场暂时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。施工用的暂时照明和动カ线应采用绝缘线和绝缘电缆线，且

27不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用暂时照明和机电设备线严禁非电エ乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情形,严防绝缘破旧漏电伤人。24、模板安装高度在2m及以上时,应符合国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJso的有关规定。25、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上,也不得将脚手板支搭在模板上,并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。26、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固,不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走,防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。27、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等,不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。28、模板施工中应设专人负责安全检查，发觉问题应报告有关人员处理。当遇险情时,应立刻停エ和采取应急措施;待修复或排除险情后，方可连续施工。29、在大风天气施工时，模板应有抗风的暂时加固措施。30、当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气时,应停止露天高处作业。5级及以上风カ时，应停止高空吊运作业。雨、雪停止后,应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。31、使用后的木模板应拔除铁钉,分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。32、使用后的钢构件应符合下列规定:1）使用后的钢楞和立柱应将粘结物清理干净,清理时严禁采用铁锤敲击的方法。2）清理后的钢楞、立柱，应逐块、逐根进行检查，发觉翘曲、变形、扭曲、开焊等必须修理完善。3）清理整修好的钢模、钢楞、立柱应刷防锈漆。4）钢模板及配件，使用后必须进行严格清理检查，已损坏断裂的应剔除，不能修复的应报废。螺栓的螺纹部分应整修上油，然后应分别按规格分类装在箱笼内备用。5）装车时，应轻搬轻放，不得相互碰撞。卸车时，严禁成捆从车上推下和拆散抛掷。十、环境保护措施1、安全警示标志牌所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成,要能表达特定的安全信息。如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂ー处，让操作人员明确其含义。2、现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看管。3、场容场貌进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位,各类材料分类码放,按贯标要求挂牌,控制高度符合要求，保持现场材料整齐统ー。建筑物内外的零散料及时清理,施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运,做到活完场清。通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施。

28施工区、办公区和生活区域分隔开,对施工现场内进行绿化布置。建立严格的治理责任制,划分责任区,设置明显的标志牌,分片包干,责任到人。4、材料堆放建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求。构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐,堆放平稳。现场工人操作做到活完料净脚下清。现场施工垃圾集中堆放,及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。现场余料、包装容器及时回收,堆放整齐。5、现场防火不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等,不准私自乱拉乱接电灯,不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡。加强消防器材的治理,修理和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用。严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。6、垃圾清运在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理オ答应排入公共下水道。建立健全卫生责任制。提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到。施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。生活垃圾集中堆放于垃圾池,并且定期清运出去。整个生活区的公共卫生设专人负责,以保持生活区经常清洁、干净。7、环保及不扰民措施(1)施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求,达到并超过“文明安全工地”的要求。积极全面地开展环保工作,建立项目部环境治理体系,成立环保领导小组，予以运行控制,定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、夸奖、评优、奖励等多种形式进行环保宣传,并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息,对环保做得不周之处及时提出整改方案,积极改进并完善环保措施。根据现场实际情形组织有关技术人员进行环保革新发明,并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发觉问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作,其针对性和可操作性要强。(2)施工现场环保工作措施1)环境治理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作,随时进行信息反馈，每月召开例会,由专职环保员总结信息，集体解决落实,保证环境治理体系有效运行，连续改进。

292)为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施:职工大灶和茶炉，采用煤气(电)方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。3）为防止施工粉尘污染,现场采取如下具体措施:工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡,并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图对易飞扬细颗料散体材料,安排在暂时库房存放或用彩条布遮盖:运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬;卸装时要小心轻放，不得抛撒,最大限度的减少扬尘。对进显现场的车辆，进行严格的清扫,做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮,并拍实车上土,对松散易飞扬物采取遮盖。暂时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm,边缘低于车辆槽帮上沿10cm,装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关治理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝,夜间不超过55分贝以下，并经常测试。混凝土浇筑如须连续施工,在夜间施工时,须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告,同时要尽量采取降噪措施,做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭エ棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械:对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，特别是夜间施工尽量减少撞击声、哨声,禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测,采取专人监测、专人治理的原则,及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题,详细记录问题及处理结果,必要时及时上报监理和甲方。4）为防止水污染,现场采取如下具体措施:施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管,油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。5）做好施工现场环境保护的监督检查工作,每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。十ー、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施

30混凝土浇筑过程中,派专人检查支架和支撑情形，发觉下沉、松动、变形和水平位移情形的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数精度量电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2"全站仪一台RXT—2321±2”,最大答应误差±20”自动安平水准2千米往返±3mm仪红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手15、监测说明(1)班组每日进行安全检查,项目部进行安全周检查,公司进行安全月检查;(2)模板工程日常检查重点部位:1)杆件的设置和连接,连墙件、支撑,剪刀撑等构件是否符合要求:2)连墙件是否松动;3)架体是否有不平均沉降,垂直度偏差;4)施工过程中是否有超载现象;5)安全防护措施是否符合规范要求:6)支架与杆件是否有变形现象:6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，ー样监测频率不宜超过20〜30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测,终凝后的监测频率为每天一次。(1)本工程立杆监测预警值为10mm,立杆垂直偏差在24mm以内。(2)监测数据超过预警值时必须立刻停止浇筑混凝土,疏散人员,并及时进行加固处理成品保护1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击;木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、害リ。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋(固定线盒)时,必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,须用木方作垫进行。2、根据图纸精心排板,每块板、每根梁尽量少拼缝。3、余外扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收,不得乱丢乱放。4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂,标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。6、模板上的脱模剂晾干后オ可吊运。

31十二、节点详图9轴、10轴交D轴立杆正面图

32梁底承重立杆横向间距〇.3m按KL6梁立杆布置施工,其中梁两侧立杆间距不大于L0m。按低跨叠合梁立杆布置施工立杆沿梁跨度方向间距。3m,增设5根抗水平カ立杆。9轴、10轴交D轴立杆侧面图5850525030009900A轴至C轴梁底增设2根大斜撑。板底隔跨增24000高架、看台立杆侧面图

33=nfl此范围为梁交界处加密区,顶撑应加密,加密间距为该梁原设顶撑间距的〇.5倍。I]高支模架交叉梁立杆平面布置图十三、设计运算KL6(400X1400mm)梁模板01(扣件钢管架)运算书因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范运算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此运算中还参考了《施工技术》2002(3);《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:kL6。单位:mm

34

35ー、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40:梁截面高度D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：120.0〇;立杆沿梁跨度方向间距La(m)；0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)；0.10；立杆步距h(m)；1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：8.40；梁两侧立杆间距(m)；1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1;采用的钢管类型为①48x3；立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载カ折减系数:1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00;模板自重(kN/n?)：0.30;钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/n?)：3.0;新浇混凝土侧压カ标准值(kN/n?)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m)4.0；3.材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E(N/mm2)；10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fnXN/mn?)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质:胶合面板;面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量ElN/mm?)；6000.0;面板抗弯强度设计值fn^N/mm?)；13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)；70.0；梁底纵向支撑根数:3；

361.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞根数:5；主楞竖向支撑点数量:4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是:300mm,600mm,900mm,1200mm；主楞材料：圆钢管;直径(mm)：48.00I壁厚(mm)；3.00；主楞合并根数:2；次楞材料:木方;宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载运算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压カ,按下列公式运算,并取其中的较小值:F=0.22ytplp2V1/2F=yH其中y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m：'；t-新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；T—混凝土的入模温度,取20.000℃；V~混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；H-混凝土侧压カ运算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；Pi-外加剂影响修正系数,取1.200；P2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别运算得17.848kN/m\18.000kN/m2,取较小值17.848kN/mユ作为本工程运算荷载。三、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压カ和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压カ。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。

37面板运算简图(单位:mm)1.强度运算材料抗弯强度验算公式如下:0=M/W<[f]其中,W-面板的净截面抗击矩,W=35X1.8X1.8/6=18.9cm3；M--面板的最大弯矩(N-mm)；0-面板的弯曲应カ运算值(N/mn?)[f]-面板的抗弯强度设计值(N/mn?)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁运算：M=0.1qil2+0.117q2l2其中,q-作用在模板上的侧压カ,包括:新浇混凝土侧压カ设计值:qi=1.2x0.35x17.85=7.496kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4x0.35x4=1.96kN/m；运算跨度：I=(1400-120)/(5-1)=320mm；面板的最大弯矩M=0.1x7.496x[(1400-120)/(5-1)]2+0.117xl.96x[(1400-120)/(5-l)]2=l.OOx105N-mm；面板的最大支座反力为：N=l.lqll+1.2q2l=l.lx7.496x[(l400-120)/(5-l)]/1000+1.2x1.960x[(l400-120)/(5-l)]/1000=3.391kN；经运算得到,面板的受弯应カ运算值:。=1.00x105/1.89xl04=5.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应カ运算值Q=5.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!

381.挠度验算v=0.677ql4/(100EI)^[v]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压カ线荷载设计值:q=qi=7.496N/mm；1--运算跨度：1=[(1400-120)/(5-1)]=320mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；1--面板的截面惯性矩：I=35x1,8x1,8x1.8/12=17.01cm4；面板的最大挠度运算值:v=0.677x7.496x[(1400-120)/(5-1)]4/(100x6000x1.70x105)=0521mm.面板的最大容许挠度值:[v]=1/250=[(1400-120)/(5-1)]/250=1.28mm；面板的最大挠度运算值v=0.521mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.28mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的运算1.次楞运算次楞直接承担模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。

39次楞均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=3.391/0.350=9.689kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度70mm,截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=1x5x7x7/6=40.83cm3；1=1x5x7x7x7/12=142.92cm4；E=10000.00N/mm2；9.689kN/m9.689kN/m9.689kN/m(1)(2)(3)350350350运算简图剪カ图(kN)

40弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过运算得到最大弯矩M=0.119kNm,最大支座反カR=3.730kN,最大变形v=0.070mm(1)次楞强度验算强度验算运算公式如下:0=M/W<[f]经运算得到,次楞的最大受弯应カ运算值。=1.19x105/4.08x104=2.9N/mn?；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应カ运算值o=2.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!

41(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:M=350/400=0.875mm；次楞的最大挠度运算值v=0.07mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.875mm,满足要求!1.主楞运算主楞承担次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.73kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=2x4.493=8.99cm3；1=2x10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞运算简图主楞弯矩图(kN-m)

42主楞变形图(mm)经过运算得到最大弯矩M=0.560kN.m,最大支座反カR=7.500kN,最大变形v=0.681mm(1)主楞抗弯强度验算0=M/W<[f]经运算得到,主楞的受弯应カ运算值:0=5.60x105/8.99x103=62.3N/mn?;主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应カ运算值へ=62.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁运算得到主楞的最大挠度为0.681mm主楞的最大容许挠度值:[v]=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度运算值v=0.681mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!五、梁底模板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=300x18x18/6=1.62X104mm3；1=300x18x18x18/12=1.46xl05mm4；

431.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:0=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2x[(24.00+1.50)x1.40+0.30]x0.80=12.960kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4x(2.00+3.00)x0.30=2.100kN/m；q=12.960+2.100=15.060kN/m；最大弯矩及支座反カ运算公式如下:Mn1ax=0.125q『=0.125x15.06x2002=7.53x104N-mm；RA=Rc=0.375q1l+0.437q2l=0.375x12.96x0.2+0.437x2.1x0.2=1.156kNRb=1.25ql=1.25x15.06x0,2=3.765kNo=Mmax/W=7.53xl04/1.62xl04=4.6N/mm2；梁底模面板运算应カc=4.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工运算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度运算公式如下：v=0.521ql4/(100EI)^[v]=l/250其中,q--作用在模板上的压カ线荷载:q=qi/1.2=10.800kN/m；1ー运算跨度(梁底支撑间距):1=200.00mm；

44E一面板的弹性模量:E=6000.0N/mn?；面板的最大答应挠度值:[v]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度运算值:v=0.52”12.96x200%100x6000x1.46xio5)=o.23mm；面板的最大挠度运算值:v=0.123mm小于面板的最大答应挠度值:[v]=0.8mm,满足要求!六、梁底支撑的运算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的运算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=3.765/0.3=12.55kN/m2.方木的支撑カ验算r1.522.,522—方木运算简图方木按照三跨连续梁运算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抗击矩w分别为:W=5x7x7/6=40.83cm3；1=5x7x7x7/12=142.92cm4；方木强度验算:运算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1x12.55x0.3?=0.113kN-m；最大应カo=M/W=0.113x106/40833.3=2.8N/mm2；

45抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应カ运算值2.8N/mm2小于方木抗弯强度设计值!3N/mm2,?i^足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/(2bh0)其中最大剪カ:V=0.6x12.55x0.3=2.259kN：方木受剪应カ运算值T=3x2.259x1000/(2x50x70)=0.968N/mm2；方木抗剪强度设计值旧=1.7N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.968N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:运算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)^[v]=l/250方木最大挠度运算值尸0.677x12.55x300,/(100x1OOOOx142.917x104)=0.048mm；方木的最大答应挠度[v]=0.300x1000/250=1.200mm；方木的最大挠度运算值v=0.048mm小于方木的最大答应挠度[v]=1.2mm,满足要求!1.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P尸RA=L156kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=3.765kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:

46P3=O.OOOxO.3OOx(l.2x0.120x24.000+1.4x3.000)+1.2x2x0300x(1.400-0.120)x0.300=0.276kN1.432kN3.765kN1.432kN盡⑴2⑵番⑶4⑷茂135012001200キ3501简图(kN.m)1.1821.1820.250.25部2為卩丁-0.25Q25-1.182-1.182剪カ图(kN)

47弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过连续梁的运算得到:支座カ:N=№=0.25kN；№=6.13kN；最大弯矩Mmax^.149kN-m；最大挠度运算值Vmax=0.074mm；最大应カo=0.149x106/4490=33.2N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；205N/mm2,满足要求!支撑小横杆的最大应カ运算值33.2N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度七、梁跨度方向钢管的运算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反カ。钢管的截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=4.49cm3；1=10.78cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度运算:

48支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中力P=0.25kN支撑钢管运算简图0.1250.0880.088•0.087-0.125-0.125-0.163-0.163-0.087支撑钢管运算剪カ图(kN)

49支撑钢管运算弯矩图(kN-m)支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.026kN-m；最大变形Vmax=0.028mm；最大支座カRmax=0.288kN；最大应カa=M/W=0.026x106/(4.49xl03)=5.8N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值5.8N/mn?小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.028mm小于600/150与10mm,满足要求!1.梁底支撑钢管的强度运算:

50支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中力P=6.13kN6.13kN6.13kN6.13kN(1)(2)(3)600600600支撑钢管运算简图3.9843.0653.065.2,1462146•3,065-3.065•3.984-3.984支撑钢管运算剪カ图(kN)

51支撑钢管运算弯矩图(kN-m)支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.644kN-m；最大变形Vmax=0.689mm；最大支座カRmax=7.05kN；最大应カ0=M/W=0.644x106/(4.49X103)=143.4N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值143.4N/mn?小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.689mm小于600/150与10mm,满足要求!

52ハ、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数1.00,该工程实际的双扣件承载カ取值为16.00kN〇纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载カ按照下式运算(规范5.2.5):RWRc其中Rc-扣件抗滑承载カ设计值,取16.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用カ设计值;运算中R取最大支座反力,根据前面运算结果得到R=7.05kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求!九、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式c=N/(

53[f]-钢管立杆抗压强度设计值：⑴=205N/mn?；Io-运算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式运算10=kiuh(1)k(-运算长度附加系数,取值为:1.155；u-运算长度系数,参照《扣件式规范》表533,u=L7；上式的运算结果:立杆运算长度lo=k1uh=1.155x1,7x1.2=2.356m；Ui=2356.2/15.9=148；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.316；钢管立杆受压应カ运算值;a=9203.182/(0.316x424)=68.7N/mm2；钢管立杆稳固性运算o=68.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式运算I。=klk2(h+2a)(2)k,-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.026；上式的运算结果:立杆运算长度!o=klk2(h+2a)=1.185x1.026x(1.2+0.1x2)=1.702m；lo/i=1702.134/15.9=107；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.537；钢管立杆受压应カ运算值；0=9203.182/(0.537x424)=40.4N/mm2；钢管立杆稳固性运算o=40.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mn?,满足要求!1.梁外侧立杆稳固性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:

54横杆的最大支座反カ:N)=12.26/Sin75°=12.692kN；脚手架钢管的自重:N2=1,2x0.149x(8.4-1.4)/Sin75°=1.295kN；N=12.692+1.295=13.987kN；。ー边梁外侧立杆与楼地面的夹角:。=75°；(P-轴心受压立杆的稳固系数,由长细比1』查表得到;i-运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抗击矩(cn?)：W=4.49；0-钢管立杆轴心受压应カ运算值(N/mm?)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mn?；io-运算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式运算l0=kiuh/Sin0(1)k,-运算长度附加系数,取值为：1.185；u-运算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7；上式的运算结果:立杆运算长度l°=kiuh/SinO=1.185x1.7x1.2/0.966=2.503m；lo/i=2502.677/15.9=157；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.284；钢管立杆受压应カ运算值;a=13986.934/(0.284x424)=116,2N/mm2；钢管立杆稳固性运算o=116.2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式运算lo=kik2(h+2a)(2)k.-运算长度附加系数按照表1取值1.185；

55k2-运算长度附加系数，h+2a=1.4按照表2取值1.026；上式的运算结果:立杆运算长度lo=k,k2(h+2a)=1.185x1.026x(1.2+0.1x2)=1.702m；lo/i=1702.134/15.9=107；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.537；钢管立杆受压应カ运算值；0=13986.934/(0.537x424)=61.4N/mm2；钢管立杆稳固性运算。=61.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值田=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计菖长度附加系数kl步距hG»)h<0,90.9

561.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴カ变化不大时,可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴カ沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜,不宜超过1.5m。2.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度220m或横向高宽比ユ6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情形下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。4.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载NW12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。5.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧カ矩都要控制在

5745-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载カ的要求。1.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形及时解决。十ー、梁模板工程材料匡算:本工程梁截面尺寸为0.4mxi.4m;板厚=120mm;梁净跨1〇=14.1m:立杆沿梁跨度方向间距し=0.6m,梁底承重立杆横向间距k=0.6m,步距h=L2m;梁底增加承重立杆1根;立杆承重连接方式双扣件;梁底支撑小横杆1根;单根立杆钢管长度2.86m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架运算高度8.4m；梁底支撑小楞垂直梁截面,梁底支撑小楞3根,材质为方木50x70mm；梁侧次楞为钢楞,；横向设置,根数5根;梁侧主楞为钢楞,；竖向设置,间距350mm；固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计:支架部分:立杆长度:565.44m水平杆件长度:387.4m剪刀撑长度:104.78m直角扣件(双)：72只对接扣件：72只旋转扣件:48只非支架部分:面板面积:41.74m2梁底支撑小楞长度:42.3m梁侧次楞长度:141m

58梁侧主楞长度:204.8mKL1(髙240X900mm)梁模板02(扣件钢管架)运算书因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范运算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此运算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:kLl。

59

60ー、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.24:梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.0〇;立杆沿梁跨度方向间距La(m)；0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)；0.10；立杆步距h(m)；1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)；0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.40I梁两侧立杆间距(m)；1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1;采用的钢管类型为①48x3；立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载カ折减系数:1.00；

612.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00I模板自重(kN/n?)：0.30:钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/n?)：3.0；新浇混凝土侧压カ标准值(kN/n?)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/n?)：4.0；3.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)；16.0；木材抗弯强度设计值fnUN/mm?)；17.0;木材抗剪强度设计值fvlN/mm?)；1.7；面板材质:胶合面板；面板厚度(mm)；18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fn^N/mn?)；13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0;梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数:3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500:次楞根数:4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是:200mm,400mm,600mm；主楞材料:圆钢管;直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；6楞合并根数:2；次楞材料:木方;宽度(mm)：50.00:高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载运算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压カ,按下列公式运算,并取其中的较小值:

62F=0.22诩^2V.F=yH其中y-混凝土的重力密度,取24.OOOkN/m：'；t-新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；T—混凝土的入模温度,取20.000C；V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压カ运算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；Pi-外加剂影响修正系数,取1.20〇;02ー混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别运算得17.848kN/m\18.000kN/m2.取较小值17.848kN/n?作为本工程运算荷载。三、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压カ和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压カ。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。面板运算简图(单位:mm)1.强度运算材料抗弯强度验算公式如下:0二M/W<[f]其中,W-面板的净截面抗击矩,W=50x1.8x1.8/6=275?；

63M-面板的最大弯矩(N-mm)；〇-面板的弯曲应カ运算值(N/mn?)[f]-面板的抗弯强度设计值(N/mn?)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁运算:M=0.1qil2+0.117q2l2其中,q-作用在模板上的侧压カ,包括:新浇混凝土侧压カ设计值:q,=1,2x0.5xl7.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4xO.5x4=2.8kN/m；运算跨度：1=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0.1xl0.709x((900-120)/(4-1)]2+0.117x2.8x[(900-120)/(4-l)]2=9.45x104N.mm；面板的最大支座反カ为：N=l.lqil+1.2q2l=l.lxl0.709x((900-120)/(4-1)]/1000+1.2x2.800x((900-120)/(4-1)]/1000=3.936kN；经运算得到,面板的受弯应カ运算值:o=9.45xl()4/2.70xl04=3.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值：m=13N/mm2；面板的受弯应カ运算值。=3.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值(f]=13N/mm2,满足要求!1.挠度验算v=0.677ql4/(100EI)^[v]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压カ线荷载设计值:q=qi=10.709N/mm；1--运算跨度:1=((900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；1--面板的截面惯性矩：I=50xl.8xl.8xl.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度运算值:v=

640.677x10.709x((900-120)/(4-l)『/(100x6000x2.43x105)=0.227mm；面板的最大容许挠度值:[v]=l/250=[(900-120)/(4-l)]/250=1.04mm；面板的最大挠度运算值v=0.227mm小于面板的最大容许挠度值(v]=1.04mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的运算

651.次楞运算次楞直接承担模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。次楞均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=3.936/0.500=7.873kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度70mm,截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=1x5x7x7/6=40.83cm3；1=1x5x7x7x7/12=142.92cm4；E=10000.00N/mm2；7.873kN/m7.873kN/m7.873kN/m运算简图

66剪カ图(kN)弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过运算得到最大弯矩M=0.197kN-m,最大支座反カR=4.330kN,最大变形v=0.237mm(1)次楞强度验算强度验算运算公式如下:〇=M/W<[f]经运算得到,次楞的最大受弯应カ运算值o=1.97xl05/4.08xl04=4.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

67次楞最大受弯应カ运算值o=4.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2.满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[v]=500/400=L25mm；次楞的最大挠度运算值v=0.237mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=1.25mm,满足要求!1.主楞运算主楞承担次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力4.33kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁运算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=2x4.493=8.99cm3；1=2x10.783=21.57cm4；E=2060(X).00N/mm2；主楞运算简图主楞弯矩图(kN-m)

68主楞变形图(mm)经过运算得到最大弯矩M=0.433kN-m,最大支座反カR=7.730kN,最大变形v=0.202mm(1)主楞抗弯强度验算0=M/W<[f]经运算得到,主楞的受弯应カ运算值:。=4.33x105/8.99x103=48.2N/mn?;主楞的抗弯强度设计值:田=205N/mm2；主楞的受弯应カ运算值o=48.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁运算得到主楞的最大挠度为0.202mm主楞的最大容许挠度值:[v]=200/400=0.5mm；主楞的最大挠度运算值v=0.202mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=0.5mm,满足要求!五、梁底模板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=400X18x18/6=2.16x104mm3；1=400x18x18x18/12=1.94xl05mm4：

69t•,，ヽ，.120I1201.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:0=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：qI=1.2x[(24.(X)+1,50)x0.90+0.30]x0.40=l1.160kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=l.4x(2.00+3.00)x0.40=2.800kN/m；q=ll.l60+2.800=13.960kN/m；最大弯矩及支座反カ运算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125x13.96x1202=2.51x!〇4Nmm；RA=Rc=0.375qil+0.437q2l=0.375x11.16x0.12+0.437x2.8x0.12=0.649kNRb=1.25ql=1.25x13.96x0.12=2.094kNo=Mmax/W=2.51x104/2.16x104=1.2N/mm2；梁底模面板运算应カo=1.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2.满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工运算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度运算公式如下:v=0.521ql4/(100EI)^[v]=l/250其中,q--作用在模板上的压カ线荷载:q=qi/1.2=9.300kN/m；1ー运算跨度(梁底支撑间距):1=120.00mm；E一面板的弹性模量:E=6000.0N/mn?；面板的最大答应挠度值:[v]=120.00/250=0.480mm；面板的最大挠度运算值:v=0.521x11.16x1204/(100x6000x1.94x105)=0.01mm；

70面板的最大挠度运算值:v=0.01mm小于面板的最大答应挠度值:[v]=0.48mm,满足要求!六、梁底支撑的运算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的运算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=2.094/0.4=5.235kN/m2.方木的支撑カ验算.100,.122-方木运算简图方木按照三跨连续梁运算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=5x7x7/6=40.83cm3；1=5x7x7x7/12=142.92cm4；方木强度验算:运算公式如下：最大弯矩M=0.1ql2=0.1x5.235x0.4?=0.084kN.m；最大应カ〇=M/W=0.084X106/40833.3=2.1N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应カ运算值2.lN/mn?小于方木抗弯强度设计值QN/mn?,满足要求!

71方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/(2bh0)其中最大剪カ:V=0.6x5.235x0.4=1.256kN；方木受剪应カ运算值T=3x1.256x1000/(2x50x70)=0.538N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.7N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.538N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:运算公式如下:v=0.677ql4/(100EI)[v]=l/250方木最大挠度运算值v=0.677x5.235x400,/(100x1OOOOx142.917x104)=0.063mm；方木的最大答应挠度[v]=0.400x1000/250=1.600mm；方木的最大挠度运算值v=0.063mm小于方木的最大答应挠度[v]=1.6mm,满足要求!1.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:Pi=RA=0.649kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=2.094kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=0.000x0.400x(l.2x0.120x24.000+1.4x3.000)+1.2x2x0.400x(0.900-0.120)x0.300=0.225kN

720.874kN2.094kN0.874kN盛⑴2(21^3(3)4^430简图(kN.m)0.8160.8160.0580.058お一品58マ近58•0.816-0.816剪カ图(kN)弯矩图(kN-m)

73变形图(mm)经过连续梁的运算得到:支座カ:№=№=0.058kN；№=3.726kN；最大弯矩M^O.073kN.m；最大挠度运算值Vmax=0.022mm；最大应カ0=0.073xl06/4490=16.3N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应カ运算值16.3N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的运算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反カ。钢管的截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=4.49cm3；1=10.78cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度运算:

74支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中力P=0.058kN0.058kN0.058kN0.058kN荔⑴底⑵忌期却I800I800I800I支撑钢管运算简图0.020.0290.02-0.038-0.0380.0380.029-0.02-0.029-0.0290.038•0.02支撑钢管运算剪カ图(kN)

75支撑钢管运算弯矩图(kN-m)支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mraax=0.008kN-m；最大变形vmax=0.015mm；最大支座カRmax=0067kN；最大应カ0=M/W=0.008x106/(4.49X103)=1.8N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值IWN/mn?小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.015mm小于800/150与10mm,满足要求!1.梁底支撑钢管的强度运算:

76支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中力P二3.726kN3.726kN3.726kN3.726kN支撑钢管运算简图1.3041.8631.304-2.4222.4221.863•1,304-1.863-1.8632.422-1.304支撑钢管运算剪カ图(kN)

77支撑钢管运算弯矩图(kN-m)支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mraax=0.522kN-m；最大变形Vmax=0.993mm；最大支座カRmax=4.285kN；最大应カ0=M/W=0.522x106/(4.49X103)=116.2N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值116.2N/mn?小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.993mm小于800/150与10mm,满足要求!ハ、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,

78双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数1.00,该工程实际的双扣件承载カ取值为16.00kN〇纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载カ按照下式运算(规范5.2.5):RWRc其中Rc-扣件抗滑承载カ设计值,取16.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用カ设计值;运算中R取最大支座反力,根据前面运算结果得到R=4.285kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求!九、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式c=N/(

79如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式运算10=kiuh(1)k(-运算长度附加系数,取值为:1.155；u-运算长度系数,参照《扣件式规范》表533,u=L7；上式的运算结果:立杆运算长度lo=k1uh=1.155x1,7x1.2=2.356m；Ui=2356.2/15.9=148；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.316；钢管立杆受压应カ运算值;0=7904.422/(0.316x424)=59N/mm2；钢管立杆稳固性运算。=59N/mmユ小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式运算I。=klk2(h+2a)(2)k,-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.026；上式的运算结果:立杆运算长度!o=klk2(h+2a)=1.185x1.026x(1.2+0.1x2)=1.702m；lo/i=1702.134/15.9=107；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.537；钢管立杆受压应カ运算值；a=7904.422/(0.537x424)=34.7N/mm2；钢管立杆稳固性运算34.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mn?,满足要求!1.梁外侧立杆稳固性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横杆的最大支座反カ:N)=9.316/Sin75°=9.644kN；脚手架钢管的自重:N2=1.2x0.149x(8.4-0.9)/Sin75°=1.387kN；N=9.644+1.387=11.032kN；

80。ー边梁外侧立杆与楼地面的夹角:。=75°；(P-轴心受压立杆的稳固系数,由长细比1』查表得到;i-运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抗击矩(cn?)：W=4.49；0-钢管立杆轴心受压应カ运算值(N/mm?)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mn?；io-运算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式运算l0=kiuh/Sin0(1)k,-运算长度附加系数,取值为：1.185；u-运算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7；上式的运算结果:立杆运算长度l°=kiuh/SinO=1.185x1.7x1.2/0.966=2.503m；lo/i=2502.677/15.9=157；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.284；钢管立杆受压应カ运算值;a=11031.648/(0.284x424)=91.6N/mm2；钢管立杆稳固性运算。=91.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值m=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式运算lo=kik2(h+2a)(2)k.-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数，h+2a=1.4按照表2取值1.026；上式的运算结果:立杆运算长度lo=k,k2(h+2a)=1.185x1.026x(1.2+0.1x2)=1.702m；lo/i=1702.134/15.9=107；

81由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.537；钢管立杆受压应カ运算值；0=11031.648/(0.537x424)=48.5N/mm2；钢管立杆稳固性运算o=48.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值田=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计菖长度附加系数kl步距hG»)h<0,90.9

82c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜,不宜超过1.5m。1.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度220m或横向高宽比ユ6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情形下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。2.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。3.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载NW12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。4.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧カ矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载カ的要求。

831.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形及时解决。十ー、梁模板工程材料匡算:本工程梁截面尺寸为0.24mx0.9m:板厚=120mm;梁净跨10=9.9m:立杆沿梁跨度方向间距し=0.8m,梁底承重立杆横向间距k=0.8m,步距h=L2m;梁底增加承重立杆1根;立杆承重连接方式双扣件;梁底支撑小横杆1根;单根立杆钢管长度2.86m:剪刀撑5步4跨；梁模板支架运算高度8.4m；梁底支撑小楞垂直梁截面,梁底支撑小楞3根,材质为方木50x70mm；梁侧次楞为钢楞,；横向设置,根数4根;梁侧主楞为钢楞,；竖向设置,间距500mm；固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计:支架部分:立杆长度:312.78m水平杆件长度:310.9m剪刀撑长度:58.06m直角扣件（双）：39只对接扣件：39只旋转扣件:26只非支架部分:面板面积:17.82n?梁底支撑小楞长度:29.7m梁侧次楞长度:79.2m梁侧主楞长度:59.28m对拉螺栓根数:〇只

84KL4（低240X900）梁模板03（扣件钢管架）运算书因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范运算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此运算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:kL4。

85

86ー、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.24:梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.0〇;立杆沿梁跨度方向间距La(m)；1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.0〇;梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立杆间距(m)：1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为①48x3；

87立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载カ折减系数:1.00;2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00:模板自重(kN/n?)：0.305钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/n?)；5.0；新浇混凝土侧压カ标准值(kN/n?)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/n?)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木;木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fvlN/mn?)；1.7；面板材质:胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量ElN/mm?)：6000.0;面板抗弯强度设计值fnXN/mm?)；13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)；70.0；梁底纵向支撑根数:3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500;次楞根数:4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是:200mm,400mm,600mm；主楞材料：圆钢管;直径(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方;宽度(mm)：50.00:髙度(mm)：70.00；

88二、梁侧模板荷载运算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压カ,按下列公式运算,并取其中的较小值:F=0.22ytp巾2V山F=yH其中y-混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m、;t-新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；T—混凝土的入模温度,取20.000C；V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压カ运算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；Pi-外加剂影响修正系数，取1.20〇;P2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别运算得17.848kN/m\18.000kN/m2,取较小值17.848kN/nr）作为本工程运算荷载。三、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压カ和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压カ。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。面板运算简图（单位:mm）

891.强度运算材料抗弯强度验算公式如下:0=M/W<[f]其中,W-面板的净截面抗击矩,W=50X1.8x1.8/6=27cm3；M-面板的最大弯矩(N-mm)；0-面板的弯曲应カ运算值(N/mm?)[f]~面板的抗弯强度设计值(N/mm?)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁运算:M=0.1qIl2+0.117q2l2其中,q-作用在模板上的侧压カ,包括:新浇混凝土侧压カ设计值:qi=1,2x0,5xl7.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4xO.5x4=2.8kN/m；运算跨度：1=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0,1xl0.709x[(900-l20)/(4-1)/+0.117x2.8x[(900-120)/(4-l)]2=9.45xlO4N-mm；面板的最大支座反力为：N=l.lqil+1.2q2l=l.lxl0.709x[(900-l20)/(4-l)]/1000+1.2x2.800x((900-120)7(4-1)]/1000=3.936kN；经运算得到,面板的受弯应カ运算值:0=9.45x1〇4/2.70x104=3.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应カ运算值へ=3.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算v=0.677ql4/(100EI)[v]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压カ线荷载设计值:q=qi=10.709N/mm；

901--运算跨度:1=[(900-120)7(4-l)]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6OOON7mm2；I一面板的截面惯性矩：I=50x1.8x1.8x1.8712=24.35?；面板的最大挠度运算值:v=0.677xl0.709x[(900-l20)7(4-1ガ7(100x6000x2.43x10$)=0.227mm；面板的最大容许挠度值:[v]=l/25O=[(9OO-12O)7(4-l)]725O=1.04mm；

91面板的最大挠度运算值v=0.227mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.04mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的运算1.次楞运算次楞直接承担模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。次楞均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=3.936/0.500=7.873kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度70mm,截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=1x5x7x7/6=40.83cm3；1=1x5x7x7x7/12=142.92cm4；E=10000.00N/mm2；7.873kN/rn7.873kN/m7.873kN/m森⑴底⑵衣⑶誤500I500I500运算简图

922.362-2.362剪カ图(kN)弯矩图(kN-m)

93变形图（mm）经过运算得到最大弯矩M=0.197kN-m,最大支座反カR=4.330kN,最大变形v=0.237mm（1）次楞强度验算强度验算运算公式如下:0=M/W<[f]经运算得到,次楞的最大受弯应カ运算值o=1.97x105/4.08xl04=4.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:m=17N/mm2；次楞最大受弯应カ运算值o=4.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[v]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度运算值v=0.237mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=1.25mm,满足要求!1.主楞运算主楞承担次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力4.33kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁运算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=2x4.493=8.99cm3；2=2x10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；

94レ260レ260L260L「ノ-1rノ1I2-17收3<33[2.17て;乃200|200I200I180主楞运算简图主楞弯矩图(kN-m)X0.202主楞变形图(mm)经过运算得到最大弯矩M=0.433kN.m形v=0.202mm(1)主楞抗弯强度验算0=M/W<[f]经运算得到,主楞的受弯应カ运算值:。楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应カ运算值0=48.2N/mm2ヽ,最大支座反カR=7.730kN,最大变=4.33x105/8.99x1()3=48.2N/mm2;主小于主楞的抗弯强度设计值[f]=2O5N/mm2,满足要求!

95(2)主楞的挠度验算根据连续梁运算得到主楞的最大挠度为0.202mm主楞的最大容许挠度值:[v]=200/400=0.5mm；主楞的最大挠度运算值v=0.202mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=0.5mm,满足要求!五、梁底模板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=500x18x18/6=2.70xl04mm3；1=500x18x18x18/12=2.43x105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:0=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q,=1.2x[(24.00+1.50)x0.90+0.30]x0.50=13.950kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4x(2.00+5.00)x0.50=4.900kN/m；

96q=l3.950+4.900=18.850kN/m；最大弯矩及支座反カ运算公式如下:M.0.125ql2=0.125x18.85x1202=3.39x!〇4Nmm；RA=Rc=0.375qll+0.437q2l=0.375xl3.95x0.12+0.437x4.9x0.12=0.885kNRB=1.25ql=1.25x18.85x0.12=2.827kNo=Mmax/W=3.39x104/2.70x104=1.3N/mm2；梁底模面板运算应カo=1.3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!1.挠度验算根据《建筑施工运算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度运算公式如下:v=0.521ql4/(100EI)く[v]=l/250其中,q--作用在模板上的压カ线荷载:q=qjl.2=l1.625kN/m；1ー运算跨度(梁底支撑间距):1=120.00mm；E一面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大答应挠度值:[v]=120.00/250=0.480mm；面板的最大挠度运算值:v=0.52”13.95x1204/(100x6000x2.43x105)=0.01mm；面板的最大挠度运算值:v=0.01mm小于面板的最大答应挠度值:[v]=0.48mm,满足要求!六、梁底支撑的运算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的运算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=2.827/0.5=5.655kN/m

971.方木的支撑カ验算t1■■■ケ!.,500,500,方木运算简图方木按照三跨连续梁运算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抗击矩w分别为:W=5x7x7/6=40.83cm3；1=5x7x7x7/12=142.92cm4；方木强度验算:运算公式如下:最大弯矩M=O.lql2=O.lx5.655xO.52=0.141kNm；最大应カ0=M/W=0.141x1〇6/4〇833.3=3.5N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应カ运算值3.5N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:T=3V/(2bh0)其中最大剪カ:V=0.6x5.655x0.5=1.696kN；方木受剪应カ运算值x=3xl,696x1000/(2x50x70)=0.727N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.7N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.727N/mmユ小于方木抗剪强度设计值1.7N/mn?,满足要求!方木挠度验算:运算公式如下:v=0.677ql4/(100EI)[v]=l/250

98方木最大挠度运算值v=0.677x5.655x500,/(IOOx1OOOOx142.917x104)=0.167mm；方木的最大答应挠度[v]=0.500x1000/250=2.000mm；方木的最大挠度运算值v=0.167mm小于方木的最大答应挠度[v]=2mm.满足要求!1.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:Pi=RA=0.885kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=2.827kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=O.OOOxO.5OOx(l.2x0.120x24.000+1.4x5.000)+1.2x2x0.500x(0.900-0.120)x0300=0.281kN1.166kN2.827kN1.166kN就⑴2(2)(3)4⑷幾I430I120I120I430|简图(kN・m)1.0891.089

990.0770.077おー与077丁加7-1.089-1.089剪カ图(kN)弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过连续梁的运算得到:支座カ:

100№=№=0.077kN；N2=5.005kN；最大弯矩M^O.097kN.m；最大挠度运算值Vmax=0.029mm；最大应カo=0.097x106/4490=21.7N/mm2；支撑抗弯设计强度由=205N/mm2；支撑小横杆的最大应カ运算值21.7N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的运算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反カ。钢管的截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=4.49cm3；1=10.78cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中力P=0.077kN0.077kN0.077kN0.077kN支撑钢管运算简图0.050.050.0380.0380.0270.027

101-0.027。財-0.038-0.038-0.05-0.05支撑钢管运算剪カ图(kN)支撑钢管运算弯矩图(kN-m)

102支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mraax=0.013kN-m；最大变形vmax=0.04mm；最大支座カRmax=0089kN；最大应カ0=M/W=0.013xl06/(4.49X103)=3N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值3N/mmユ小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mn?,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.04mm小于1000/150与10mm,满足要求!1.梁底支撑钢管的强度运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中力P=5.005kN5.005kN5.005kN5.005kN

103支撑钢管运算简图3.253-3.2532.5022.502支撑钢管运算剪カ图(kN)支撑钢管运算弯矩图(kN-m)

104支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.876kN-m；最大变形Vmax=2.605mm；最大支座カRmax=5.756kN；最大应カ0=M/W=0.876x106/(4.49X103)=195.1N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值195.1N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.605mm小于!000/150与10mm,满足要求!ハ、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数1.00,该工程实际的双扣件承载カ取值为16.00kN〇纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载カ按照下式运算(规范5.2.5):RWRc其中Re-扣件抗滑承载カ设计值,取16.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用カ设计值;运算中R取最大支座反カ,根据前面运算结果得到R=5.756kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求！

105九、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式c=N/(

106钢管立杆稳固性运算。=71.3N/mm,小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式运算lo=kik2(h+2a)(2)k,-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.003；上式的运算结果:立杆运算长度lo=k,k2(h+2a)=1.185x1.003x(1.2+0.1x2)=1.664m；lo/i=1663.977/15.9=105；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.551；钢管立杆受压应カ运算值；0=9558.414/(0.55”424)=40.9N/mn?；钢管立杆稳固性运算o=40.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.梁外侧立杆稳固性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值，它包括:横杆的最大支座反カ:N1=15.014/Sin75°=15.543kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2x0.149x(4.5-0.9)/Sin75°=0.666kN；N=15.543+0.666=16.209kN；。ー边梁外侧立杆与楼地面的夹角：0=75°；(p-轴心受压立杆的稳固系数,由长细比1箱查表得到;i-运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抗击矩(cn?)：w=4.49；o-钢管立杆轴心受压应カ运算值(N/mn?)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值：⑴=205N/mn?；lo-运算长度(m)；

107如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式运算10=kjuh/SinO(1)ki--运算长度附加系数,取值为:1.185；u-运算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7；上式的运算结果：立杆运算长度1。=kiuh/Sin0=1.185x1.7x1.2/0.966=2.503m；Ui=2502.677/15.9=157；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.284；钢管立杆受压应カ运算值;0=16209.35/(0.284x424)=134.6N/mm2；钢管立杆稳固性运算o=134.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式运算1〇=k|k2(h+2a)(2)k!-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.003；上式的运算结果:立杆运算长度1。=kik2(h+2a)=1.185x1.003x(1.2+0.1x2)=1.664m；lo/i=1663.977/15.9=105；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.551；钢管立杆受压应カ运算值；0=16209.35/(0.551x424)=69.4N/mm2；钢管立杆稳固性运算。=69.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计苴长度附加系数ki步距h(j»)h<0,90.9

108表2模板支架计算长度附加系数k2HWh+2运4$ulh(6m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程体会］:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在ー个方向变距、而另ー个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴カ变化不大时,可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高,轴カ沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度さ20m或横向高宽比と6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每

10910-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情形下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载NW12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧カ矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载カ的要求。7.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形及时解决。

110十ー、梁模板工程材料匡算:本工程梁截面尺寸为0.24mx0.9m；板厚=120mm;梁净跨ル=14.1m;立杆沿梁跨度方向间距し=lm,梁底承重立杆横向间距lb=lm,步距h=1.2m；梁底增加承重立杆1根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆1根；单根立杆钢管长度2.86m,剪刀撑5步4跨；梁模板支架运算高度4.5m；梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞3根,材质为方木50x70mm；梁侧次楞为钢楞,；横向设置,根数4根；梁侧主楞为钢楞,；竖向设置,间距500mm；固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计;支架部分:立杆长度;185.4m水平杆件长度:258m剪刀撑长度:37.11m直角扣件(双)：45只对接扣件:〇只旋转扣件:30只非支架部分：面板面积：25.38n?梁底支撑小楞长度:42.3m梁侧次楞长度：112.8m梁侧主楞长度：87.36m120mm(净高8.4m)板模板01(扣件钢管高架)运算书因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范运算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此运算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

111ー、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.0〇;纵距(m):〇.80;步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.40；采用的钢管(mm):①48x3.0；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:,考虑扣件的保养情形,扣件抗滑承载カ系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；木方抗剪强度设计值(N/mm?)：1.400;木方的间隔距离(mm):300.00〇;木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mn?):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):70.00;4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的运算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000;楼板的运算宽度(m):4.00;楼板的运算厚度(mm):120.00;

112模板支架立面图图2楼板支撑架荷载运算单元二、模板面板运算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=80x1.82/6=43.2cm3；

113I=80xl.83/12=38.88cm4；模板面板的按照三跨连续梁运算。面板运算简图1、荷载运算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)；qi=25x0,12x0.8+0.35x0,8=2.68kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)；q2=3x0.8=2.4kN/m；2、强度运算运算公式如下:M=O.lql2其中:q=1,2x2.68+1.4x2.4=6.576kN/m最大弯矩M=0.1x6.576x3002=59184kN.m；面板最大应カ运算值O=M/W=59184/43200=1.37N/mm2；面板的抗弯强度设计值m=13N/mm2；面板的最大应カ运算值为1.37N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度运算挠度运算公式为v=0.677ql4/(l00EI)^[v]=l/250

114其中q=qi=2.68kN/m面板最大挠度运算值v=0.677x2.68x3004/(100x9500x38.88x104)=0.04mm；面板最大答应挠度[v]=30〇/250=1.2mm；面板的最大挠度运算值0.04mm小于面板的最大答应挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的运算:方木按照三跨连续梁运算,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=bxh2/6=5x7x7/6=40.83cm3；I=bxh3/12=5x7x7x7712=142.92cm4；方木楞运算简图1.荷载的运算:(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi=25x0.3x0.12+0.35x0.3=1.005kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=3x0.3=0.9kN/m；2.强度验算:运算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2xqi+1.4xq2=1.2x1.005+14x0.9=2.466kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1x2.466x0g=0.158kN-m；方木最大应カ运算值o=M/W=0.158x106/40833.33=3.865N/mm2；

115方木的抗弯强度设计值m=13.000N/mm2；方木的最大应カ运算值为3.865N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!1.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/2bhn<[t]其中最大剪カ:V=0.6x2.466x0.8=1.184kN；方木受剪应カ运算值t=3x1.184x103/(2x50x70)=0.507N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.507N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm?,满足要求!2.挠度验算:运算公式如下:v=0.677ql4/(l00EI)^[v]=l/250均布荷载q=qi=1.005kN/m；最大挠度运算值v=0.677x1.005x10004/(l00x9000x1429166.667)=0.529

116mm；最大答应挠度[v]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度运算值0.529mm小于方木的最大答应挠度3.2mm,满足要求!四、木方支撑钢管运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中荷载P取纵向板底支撑传递カ,P=2.466kN;PPPPPPPPPPP100010001000支撑钢管运算简图支撑钢管运算弯矩图(kN-m)支撑钢管运算变形图(mm)

1172.1292.1293.6993.6991.2も1.2335.2695.2692純2.8030.3m70,3370.33710.337,2.803昌035.2695.2691.23311.2333.6993.6992.129支撑钢管运算剪カ图(kN)最大弯矩MmaX=0.83kN-m；最大变形Vmax=2.4mm；最大支座カQmax=8.968kN；最大应カ0=830121.36/4490=184.882N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=2O5N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值184.882N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.4mm小于800ハ50与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数0.80,该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN〇纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.968kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求！六、模板支架立杆荷载设计值(轴カ)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN)：Ngi=0.158x8.4=1.328kN；钢管的自重运算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35x1x0.8=0.28kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

118Ng3=25x0.12x1x0.8=2.4kN；经运算得到,静荷载标准值Ng=Ngi+Ng2+Ng3=4.008kN；1.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经运算得到,活荷载标准值Nq=(3+2)x1x0.8=4kN；2.不考虑风荷载时,立杆的轴向压カ设计值运算N=1.2Ng+1,4Nq=10.41kN；七、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式:0=N/((pA)W[f]其中N--立杆的轴心压カ设计值(kN)；N=10⑷kN；(P--轴心受压立杆的稳固系数,由长细比!o/i查表得到;i--运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm?)；A=4.24cm2；W--立杆净截面模量(抗击矩)(cn?)；W=4.49cm3；〇钢管立杆最大应カ运算值(N/mm2)；[f]—・钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；し〇—运算长度(m)；按下式运算:1()=h+2a=1.2+0.1x2=1.4m；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；lo/i=1400/15.9=88；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数屮=0.673；钢管立杆的最大应カ运算值；0=10409.648/(0.673x424)=36.48N/mm2；钢管立杆的最大应カ运算值36.48N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

119如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式运算1()=kik2(h+2a)=1.185x1.026x(1.2+0.1x2)=1.702m；k(-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.026；LJi=1702.134/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数屮=0.537；钢管立杆的最大应カ运算值;0=10409.648/(0.537x424)=45.719N/mm2；钢管立杆的最大应カ运算值◎=45.719N/mmツ小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计苴长度附加系数ki步距hG»)h<0,90.9

120板的截面尺寸为bxh=4500mmx120mm,楼板的跨度取4M,取混凝土保护层厚度20mm,截面有效高度h0=100mm。按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求,其运算简图如下:

121第一层「U空身!-夬Lロ/纵距ゼnゼn口れ:Lセロ第二层第二层1.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载カ要求楼板运算长边4.5m,短边为4m；q=2x1,2x(0.35+25x0.12)+lx1.2x(1.328x6x5/4.5/4)+1.4x(3+2)=17.7kN/m2；单元板带所承担均布荷载q=1x17.696=17.696kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算Mmax=0.0596X17.7X42=16.875kN.m；因平均气温为25C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72o混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:夕Asxfy/(a,xbXhoXfem)=654.5x300/(1x1000x100x8.986)=0.219运算系数为:as=.1-0.5&)=0.219x(1-0.5x0.219)=0.195；此时楼板所能承担的最大弯矩为:M,=asxaixbxho2xfcm=0.195x1x1(X)0x1002x8.986x106=17.524kN.m；结论;由于£Mi=Mi=17.524〉Mmax=16.875

122所以第8天楼板强度足以承担以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、立杆的地基承载カ运算:立杆基础底面的平均压カ应满足下式的要求PWfg地基承载カ设计值:fg=fgkXkc=120x1=120kpa；其中,地基承载カ标准值:fgk=120kpa；脚手架地基承载カ调整系数:kc=l；立杆基础底面的平均压カ:p=N/A=10.41/0.25=41.639kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向カ设计值：N=10.41kN；基础底面面积：A=0,25m2〇p=41.639Wfg=120kpa〇地基承载カ满足要求!十、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求［工程体会］:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在ー个方向变距、而另ー个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴カ变化不大时,可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴カ沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

1231.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度220m或横向高宽比と6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情形下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。2.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。3.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载NW12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。4.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧カ矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载カ的要求。5.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;

124c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形及时解决。十ー、梁模板工程材料匡算:本工程楼板的运算厚度=120mm,混凝土净板长La=4m,混凝土净板跨Lb=4.5m,立杆横向间距la=lm,立杆纵向间距k=0.8m,步距h=L2m,板底支撑形式为方木,支撑间距300mm,立杆承重连接方式为双扣件;材料需求统计:支架部分:立杆长度:198.72m水平杆件长度:252m剪刀撑长度：92.59m直角扣件:24只对接扣件:48只旋转扣件：40只非支架部分：面板面积:1811?板底支撑长度：405m160mm(斜板)板模板02(扣件钢管高架)运算书因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范运算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此运算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。ー、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):L20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):8.40；采用的钢管(mm):①48x3.0；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:,考虑扣件的保养情形,扣件抗滑承载カ系数:0.80；

1251.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；2.材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2)：95OO;面板抗弯强度设计值(N/mn?):13；木方抗剪强度设计值(N/mn?):1.400;木方的间隔距离(mm):300.00〇;木方弹性模量E(N/mm2):9O(X).OOO；木方抗弯强度设计值(N/mm?):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):70.00;3.楼板参数钢筋级另リ:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mmう:654.500；楼板的运算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000;楼板的运算宽度(m):4.0〇;楼板的运算厚度(mm):160.00;

126模板支架立面图图2楼板支撑架荷载运算单元二、模板面板运算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=80x1.82/6=43.2cm3；I=80xl.83/12=38.88cm4；

127模板面板的按照三跨连续梁运算。面板运算简图1、荷载运算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)；qi=25x0,16x0.8+0.35x0,8=3.48kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)；q2=3x0.8=2.4kN/m；2、强度运算运算公式如下:M=O.lql2其中:q=1,2x3.48+1.4x2.4=7.536kN/m最大弯矩M=0.1x7.536x3002=67824kN.m；面板最大应カ运算值O=M/W=67824/43200=1.57N/mm2；面板的抗弯强度设计值m=13N/mm2；面板的最大应カ运算值为1.57N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度运算挠度运算公式为v=0.677ql4/(l00EI)^[v]=l/250其中q=qi=3.48kN/m

128面板最大挠度运算值v=0.677x3.48x300%100x9500x38.88x1〇4)二〇•〇52mm；面板最大答应挠度[v]=30〇/250=1.2mm；面板的最大挠度运算值0.052mm小于面板的最大答应挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的运算:方木按照三跨连续梁运算,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=bxh2/6=5x7x7/6=40.83cm3；I=bxh3/12=5x7x7x7712=142.92cm4；方木楞运算简图1.荷载的运算:(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi=25x0.3x0.16+0.35x0.3=1.305kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=3x0.3=0.9kN/m；2.强度验算:运算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2xqi+1.4xq2=1.2x1.305+1.4x0.9=2.826kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1x2.826x0g=0.181kN-m；方木最大应カ运算值o=M/W=0.181x106/40833.33=4.429N/mm2；方木的抗弯强度设计值m=13.000N/mm2；

129方木的最大应カ运算值为4.429N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!1.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/2bhn<[t]其中最大剪カ:V=0.6x2.826x0.8=1.356kN；方木受剪应カ运算值t=3xl.356xl03/(2x50x70)=0.581N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.581N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm?,满足要求!2.挠度验算:运算公式如下:v=0.677ql4/(l00EI)^[v]=l/250均布荷载q=qi=1.305kN/m；最大挠度运算值v=0.677x1.305、800’/(100x9000x1429166.667)=0.281

130mm；最大答应挠度[v]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度运算值0.281mm小于方木的最大答应挠度3.2mm,满足要求!四、木方支撑钢管运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中荷载P取纵向板底支撑传递カ,P=2.261kN;支撑钢管运算简图支撑钢管运算弯矩图(kN-m)支撑钢管运算变形图(mm)

1313.3913.3913.1563.156[3^1.3661.1；1.130.8J50.8950.89518951.131131.3661.3663.1553.1553.3913.391支撑钢管运算剪カ图(kN)最大弯矩MmaX=0.49kN-m；最大变形Vmax=0.872mm；最大支座カQmax=6.547kN；最大应カCT=489664.788/4490=109.057N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值109.057N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.872mm小于800ハ50与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数0.80,该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN〇纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.547kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求！六、模板支架立杆荷载设计值(轴カ)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN)：Ngi=0.158x8.4=1.328kN；钢管的自重运算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：

132Ng2=0.35x0.8x0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3=25x0.16x0.8x0.8=2.56kN；经运算得到,静荷载标准值Ng=Ngi+Ng2+Ng3=4.112kN；1.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经运算得到,活荷载标准值NQ=(3+2)x0.8x0.8=3.2kN；2.不考虑风荷载时,立杆的轴向压カ设计值运算N=1.2Ng+1.4Nq=9.414kN；七、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式:0=N/((pA)W[f]其中N--立杆的轴心压カ设计值(kN)；N=9.414kN；(P--轴心受压立杆的稳固系数,由长细比!o/i查表得到;i--运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm?)；A=4.24cm2；W--立杆净截面模量(抗击矩)(cn?)；W=4.49cm3；〇钢管立杆最大应カ运算值(N/mm2)；[f]—・钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；し〇—运算长度(m)；按下式运算:1()=h+2a=1.2+0.1x2=1.4m；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；lo/i=1400/15.9=88；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数屮=0.673；钢管立杆的最大应カ运算值；0=9414.448/(0.673x424)=32.992N/mm2；钢管立杆的最大应カ运算值び=32.992N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

133如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式运算1()=kik2(h+2a)=1.185x1.026x(1.2+0.1x2)=1.702m；k(-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.026；LJi=1702.134/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数屮=0.537；钢管立杆的最大应カ运算值;0=9414.448/(0.537x424)=41.348N/mm2；钢管立杆的最大应カ运算值◎=41.348N/mmツ小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计苴长度附加系数ki步距hG»)h<0,90.9

13420mm,截面有效高度h0=140mm。按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求,其运算简图如下:

135第一层「U空身!-夬Lロ/纵距ゼnゼn口れ:Lセロ第二层第二层1.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载カ要求楼板运算长边4.5m,短边为4m；q=2x1,2x(0.35+25x0.16)+lx1.2x(1.328x6x6/4.5/4)+1.4x(3+2)=20.63kN/m2；单元板带所承担均布荷载q=1x20.627=20.627kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算=0.0596x20.63x4?=19.67kN.m；因平均气温为25C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72o混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:夕Asxfy/(a,xbXhoXfem)=654.5x300/(1x1000x140x8.986)=0.156运算系数为:as=.1-0.5&)=0.156x(1-0.5x0.156)=0.144；此时楼板所能承担的最大弯矩为:M,=asxaixbxho2xfcm=0.144x1x1(X)0x1402x8.986x106=25.332kN.m；结论;由于£Mi=Mi=25.332〉Mmax=19,67

136所以第8天楼板强度足以承担以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、立杆的地基承载カ运算:立杆基础底面的平均压カ应满足下式的要求PWfg地基承载カ设计值:fg=fgkXkc=120x1=120kpa；其中,地基承载カ标准值:fgk=120kpa；脚手架地基承载カ调整系数:kc=l；立杆基础底面的平均压カ:p=N/A=9.414/0.25=37.658kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向カ设计值：N=9.414kN；基础底面面积：A=0,25m2〇p=37.658Wfg=120kpa〇地基承载カ满足要求!十、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求［工程体会］:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在ー个方向变距、而另ー个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴カ变化不大时,可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴カ沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

1371.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度220m或横向高宽比と6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情形下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。2.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。3.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载NW12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。4.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧カ矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载カ的要求。5.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;

138c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形及时解决。十ー、梁模板工程材料匡算:本工程楼板的运算厚度=160mm,混凝土净板长La=4m,混凝土净板跨Lb=4.5m,立杆横向间距la=0.8m,立杆纵向间距lb=0.8m,步距h=1.2m,板底支撑形式为方木,支撑间距300mm,立杆承重连接方式为双扣件;材料需求统计:支架部分:立杆长度:247.2m水平杆件长度:279m剪刀撑长度：99.22m直角扣件：30只对接扣件:60只旋转扣件：44只非支架部分：面板面积:1811?板底支撑长度：405m100mm(+4.5m)板模板03(扣件钢管髙架)运算书因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范运算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此运算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。ー、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):L20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):①48x3.0；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:,考虑扣件的保养情形,扣件抗滑承载カ系数:0.80；

1391.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):5.000；2.材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2)：95OO;面板抗弯强度设计值(N/mn?):13；木方抗剪强度设计值(N/mn?):1.400;木方的间隔距离(mm):300.00〇;木方弹性模量E(N/mm2):9O(X).OOO；木方抗弯强度设计值(N/mm?):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):70.00;3.楼板参数钢筋级另リ:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mmう:654.500；楼板的运算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000;楼板的运算宽度(m):4.0〇;楼板的运算厚度(mm):100.00;

140模板支架立面图图2楼板支撑架荷载运算单元二、模板面板运算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=80x1.82/6=43.2cm3；I=80xl.83/12=38.88cm4；

141模板面板的按照三跨连续梁运算。面板运算简图1、荷载运算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)；qi=25x0.1x0.8+0.35x0.8=2.28kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)；q2=5x0.8=4kN/m；2、强度运算运算公式如下:M=O.lql2其中:q=1,2x2.28+1.4x4=8.336kN/m最大弯矩M=0.1x8.336x3002=75024kN.m；面板最大应カ运算值O=M/W=75024/43200=1.737N/mm2；面板的抗弯强度设计值m=13N/mm2；面板的最大应カ运算值为1.737N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度运算挠度运算公式为v=0.677ql4/(l00EI)^[v]=l/250其中q=qi=2.28kN/m

142面板最大挠度运算值v=0.677x2.28x3004/(100x9500x38.88x104)=0.034mm；面板最大答应挠度[v]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度运算值0.034mm小于面板的最大答应挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的运算:方木按照三跨连续梁运算,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=bxh2/6=5x7x7/6=40.83cm3；I=bxh3/12=5x7x7x7712=142.92cm4；方木楞运算简图1.荷载的运算:(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi=25x0.3x0.1+0.35x0,3=0.855kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=5x0.3=1.5kN/m；2.强度验算:运算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2xqi+1.4xq2=1.2x0.855+1.4x1.5=3.126kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1x3.126x0g=0.2kN-m；方木最大应カ运算值o=M/W=0.2x106/40833.33=4.9N/mm2；方木的抗弯强度设计值m=13.000N/mm2；方木的最大应カ运算值为4.9N/mmク小于方木的抗弯强度设计值!3N/mm2,

143满足要求!1.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/2bhn<[t]其中最大剪カ:V=0.6x3.126x0.8=1.5kN；方木受剪应カ运算值t=3xl.5xl03/(2x50x70)=0.643N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.643N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm?,满足要求!2.挠度验算:运算公式如下:v=0.677ql4/(l00E1)W[v]=l/250均布荷载q=q,=0.855kN/m；最大挠度运算值v=0.677x0.855x8004/(100x9000x1429166.667)=0.184

144mm；最大答应挠度[v]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度运算值0.184mm小于方木的最大答应挠度3.2mm,满足要求!四、木方支撑钢管运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中荷载P取纵向板底支撑传递カ,P=2.501kN;支撑钢管运算简图支撑钢管运算弯矩图(kN-m)支撑钢管运算变形图(mm)

1453.7513.7513.4913.4911251.250.9$0.990.990.991.25112511.5111.5113493.493,7513.751支撑钢管运算剪カ图(kN)最大弯矩Mmax=0.542kN-m；最大变形Vmax=0.965mm；最大支座カQmax=7.242kN；最大应カ0=541646.188/4490=120.634N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=2O5N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值120.634N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.965mm小于800ハ50与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数0.80,该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN〇纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.242kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求！六、模板支架立杆荷载设计值(轴カ)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN)：NGI=0.158x4.5=0.711kN；钢管的自重运算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：

146Ng2=0.35x0.8x0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：№3=25x0.1x0.8x0.8=1.6kN；经运算得到,静荷载标准值Ng=Ngi+Ng2+Ng3=2.535kN；1.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经运算得到,活荷载标准值Nq=(5+2)x0.8x0,8=4.48kN；2.不考虑风荷载时,立杆的轴向压カ设计值运算N=1.2Ng+1,4Nq=9.315kN；七、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式:0=N/((pA)W[f]其中N--立杆的轴心压カ设计值(kN)；N=9.315kN；(P--轴心受压立杆的稳固系数,由长细比!o/i查表得到;i--运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm?)：A=4.24cm2；W--立杆净截面模量(抗击矩)(cn?)：W=4.49cm3；〇钢管立杆最大应カ运算值(N/mm2)；[f]—・钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；し〇—运算长度(m)；按下式运算:1()=h+2a=1.2+0.1x2=1.4m；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m；lo/i=1400/15.9=88；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数屮=0.673；钢管立杆的最大应カ运算值;0=9314.54/(0.673x424)=32.642N/mm2；钢管立杆的最大应カ运算值び=32.642N/mmユ小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式运算

1471()=kik2(h+2a)=1.185x1.003x(1.2+0.1x2)=1.664m；k(-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.003；しO/i=1663.977/15.9=105；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数屮=0.551；钢管立杆的最大应カ运算值;0=9314.54/(0.551x424)=39.87N/mm2；钢管立杆的最大应カ运算值◎=39.87N/mmユ小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm，满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计苴长度附加系数ki步距hG»)h<0,90.9

148按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求,其运算简图如下:

149第一层「U空身!-夬Lロ/纵距ゼnゼn口れ:Lセロ第二层第二层1.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载カ要求楼板运算长边4.5m,短边为4m；q=2x1,2x(0.35+25x0.1)+lx1.2x(0.711x6x6/4.5/4)+1.4x(5+2)=18.35kN/m2；单元板带所承担均布荷载q=1x18.347=18.347kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算Mmax=0.0596X18.35X42=17.496kN.m；因平均气温为25C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72o混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:卡Asxfy/(a)xbxhox)=654.5x300/(1x1000x80x8.986)=0.273运算系数为:as=氧1-0.5&)=0.273x(1-0.5x0.273)=0.236；此时楼板所能承担的最大弯矩为:M,=asxaixbxho2xfcm=0.236x1xl(X)0x802x8.986xl0-6=13.557kN.m；结论:由于£Mi=Mi=13.557<=Mmax=17.496所以第8天楼板强度尚不足以承担上面楼层传递下来的荷载。

150第2层以下的模板支撑必须保留。1.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载カ要求楼板运算长边4.5m,短边为4m；q=3x1.2x(0.35+25x0.1)+2x1.2x(0.711x6x6/4.5/4)+1.4x(5+2)=23.47kN/m2；单元板带所承担均布荷载q=1x23.475=23.475kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算Mmax=0.0596x23.47x4?=22.386kN.m；因平均气温为25C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C24.96o混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=lL882N/mn?；则可以得到矩形截面相对受压区高度:&=Asxfy/(a)xbxh°xLm)=654.5x300/(1x1000x80x11.882)=0.207运算系数为:as=自(1-0.59=0.207x(1-0.5x0.207)=0.186；此时楼板所能承担的最大弯矩为:M2=asxa)xbxho2xfcm=0.186x1x1000x802x11.882xIO6=14.112kN.m；结论；由于LM2=LMi+M2=27.669>M„1ax=22.386所以第16天楼板强度足以承担以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、立杆的地基承载カ运算:立杆基础底面的平均压カ应满足下式的要求PWfg地基承载カ设计值:fg=fgkxkc=120x1=120kpa；

151其中,地基承载カ标准值:fgk=120kpa；脚手架地基承载カ调整系数:h=l;立杆基础底面的平均压カ:p=N/A=9.315/0.25=37.258kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向カ设计值:N=9.315kN；基础底面面积:A=0,25m2〇p=37.258Wfg=120kpa〇地基承载カ满足要求!十、梁和楼板模板髙支撑架的构造和施工要求［工程体会］:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在ー个方向变距、而另ー个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴カ变化不大时,可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴カ沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度ユ20m或横向高宽比ふ6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情形下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。

1521.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载Nく12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。2.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧カ矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载カ的要求。3.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形及时解决。十ー、梁模板工程材料匡算:本工程楼板的运算厚度=100mm,混凝土净板长La=4m,混凝土净板跨Lb=4.5m,立杆横向间距la=0.8m,立杆纵向间距k=0.8m,步距h=1.2m,板底支撑形式为方木,支撑间距300mm,立杆承重连接方式为双扣件；材料需求统计:支架部分:立杆长度:132m水平杆件长度:139.5m剪刀撑长度:52.98m直角扣件:30只对接扣件:30只

153旋转扣件:44只非支架部分:面板面积:18m2板底支撑长度：405m120mm(净高3.9m)板模板04(扣件钢管架)运算书ー、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00:纵距(m):1.00:步距(m):1.50：立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10:模板支架搭设高度(m):3.90：采用的钢管(mm):①48x3.05板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载カ系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350:混凝土与钢筋自重(kN/n?):25.OOO：施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000：3.楼板参数楼板的运算厚度(mm):120.00:4.材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm:板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2):9500：面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mn?):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm):300.000;木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):70.00；

154图2楼板支撑架荷载运算单元二、模板面板运算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=100x1.82/6=54cn?；

1551=100xl.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁运算。面板运算简图1、荷载运算(。静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi=25x0.12x1+0.35x1=3.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：qi=3x1=3kN/m；2、强度运算运算公式如下:M=0.1ql2其中:q=1.2x3.35+1.4x3=8.22kN/m最大弯矩M=0.1x8.22x30Q2=73980N.mm；面板最大应カ运算值a=M/W=73980/54000=1.37N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应カ运算值为1.37N/mm:小于面板的抗弯强度设计值!3N/mm2,满足要求!3、挠度运算挠度运算公式为：v=0.677ql4/(l00EI)く[v]=l/250

156其中q=qi=3.35kN/m面板最大挠度运算值v0.677x3.35x3004/(1(X)x9500x48.6x104)=0.04mm；面板最大答应挠度[v]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度运算值0.04mm小于面板的最大答应挠度1.2mm,满足要三、模板支撑方木的运算:方木按照三跨连续梁运算,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=bxh2/6=5x7x7/6=40.83cm3；I=bxh3/12=5x7x7x7/12=142.92cm4；方木楞运算简图(mm)1.荷载的运算:(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q,=25x0.3x0.12+0.35x0.3=1.005kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=3x0,3=0.9kN/m；2.强度验算:运算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2xqi+1.4xq2=1.2x1.005+14x0.9=2.466kN/m；最大弯矩M=O.lql2=0.1x2.466x12=0.247kN-m；

157方木最大应カ运算值o=M/W=0.247x106/40833.33=6.039N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=l3.000N/mm2；方木的最大应カ运算值为6.039N/mn?小于方木的抗弯强度设计值13N/mmラ满足要求!1.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/2bhn<[t]其中最大剪カ:V=0.6x2.466x1=1.48kN；方木受剪应カ运算值t=3xl.48x103/(2x50x70)=0.634N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.634N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!2.挠度验算:运算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)^[v]=l/250均布荷载q=qi=1.005kN/m；最大挠度运算值デ0.677x1.005x10004/(100x9000x1429166.667)=0.529mm；最大答应挠度[v]=1000/250=4mm；方木的最大挠度运算值0.529mm小于方木的最大答应挠度4mm,满足要求!四、板底支撑钢管运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中荷载P取纵向板底支撑传递カ,P=2.466kN;

158支撑钢管运算简图

159支撑钢管运算弯矩图(kN.m)支撑钢管运算变形图(mm)2.1292.1293.6993.6991.2-31.2335.2695.2692^32.8030.3370.33710.3372.803幽35.2695.2691.23312333.6993.6992.129支撑钢管运算剪カ图(kN)最大弯矩Mmax=0.83kNm；最大变形Vmax=2.4mm；最大支座カQmax=8.968kN；最大应カo=830121.36/4490=184.882N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=2O5N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值184.882N/mn?小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.4mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,

160双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数0.80,该工程实际的双扣件承载カ取值为12.80kN〇纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载カ按照下式运算(规范5.2.5):RW氏其中Rc-扣件抗滑承载カ设计值,取12.80kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用カ设计值;运算中R取最大支座反カ,R=8.968kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴カ)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN)：NGi=0.129x3.9=0.503kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35x1x1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25x0.12x1x1=3kN；静荷载标准值Ng=NGi+NG2+Ng3=3.853kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值Nq=(3+2)xlxl=5kN；3.立杆的轴向压カ设计值运算公式N=1.2Ng+1.4Nq=11.624kN；七、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式〇=N/((pA)く[f]其中N--立杆的轴心压カ设计值(kN)：N=11.624kN；(P--轴心受压立杆的稳固系数,由长细比LJi查表得到;

161i——运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm?)：A=4.24cm2；W--立杆净截面模量(抗击矩)(cn?)：W=4.49cm3；0钢管立杆受压应カ运算值(N/mm2)；[f]一一钢管立杆抗压强度设计值:田=205N/mm2；Lo—运算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆运算长度し)有两个运算公式Lo=kuh和し)=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即し(尸max[1.155xl.7xl.5,1.5+2x0.1]=2.945；k--运算长度附加系数,取1.155；ルー一考虑脚手架整体稳固因素的单杆运算长度系数,取1.7；a--ー立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到运算结果:立杆运算长度し)=2.945；L0/i=2945.25/15.9=185；由长细比IJi的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数＜p=0.209；钢管立杆受压应カ运算值；o=11624.188/(0.209x424)=131.175N/mm2；立杆稳固性运算o=131.175N/mmユ小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!ハ、楼板强度的运算:1.楼板强度运算说明验算楼板强度时按照最不利情形考虑,楼板承担的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范畴内配置!I级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=654mm2内=300N/mm2〇板的截面尺寸为bxh=4500mmx120mm,楼板的跨度取4M,取混凝土保护层厚度20mm,截面有效高度ho=100mm0按照楼板每10天浇筑ー层,所以需要验算10天、20天、30天...的承载能力是否满足荷载要求，其运算简图如下:

162第一层「U空身!-夬Lロ/纵距ゼnゼn口れ:Lセロ第二层第二层1.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载カ要求楼板运算长边4.5m,短边为4m；q=2x1,2x(0.35+25x0.12)+lx1.2x(0.503x5x5/4.5/4)+1.4x(3+2)=15.88kN/m2；单元板带所承担均布荷载q=1x15.879=15.879kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算Mmx=0.0596x15.88x4?=15.142kN-m；因平均气温为25C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C20.73o混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.936N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:夕Asxfy/(a,xbXhoXfem)=654.5x300/(1x1000x100x9.936)=0.198运算系数为:4=自(1-0.51)=0.198x(1-0.5x0.198)=0.178；此时楼板所能承担的最大弯矩为:M,=asxaixbxho2xfcm=0.178x1x1(X)0x1002x9.936x106=17.726kN-m；结论;由于£Mi=Mi=17.726〉Mmax=15,142

163所以第10天楼板强度足以承担以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、立杆的地基承载カ运算:立杆基础底面的平均压カ应满足下式的要求Pwfg地基承载カ设计值:fg=fgkXkc=120x1=120kpa；其中,地基承载カ标准值:fgk=120kpa；脚手架地基承载カ调整系数:kc=l；立杆基础底面的平均压カ:p=N/A=11.624/0.25=46.497kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向カ设计值：N=11.624kN；基础底面面积：A=0,25m2〇p=46.497Mfg=120kpa〇地基承载カ满足要求!十、梁模板工程材料匡算:本工程楼板的运算厚度=120mm,混凝上净板长La=4m,混凝上净板跨Lb=4.5m,立杆横向间距la=lm,立杆纵向间距k=lm,步距h=1.5m,板底支撑形式为方木,支撑间距300mm,立杆承重连接方式为双扣件;材料需求统计:支架部分:立杆长度：75.6m水平杆件长度：76m剪刀撑长度:36.41m直角扣件：20只对接扣件:20只旋转扣件：36只非支架部分:面板面积：180?板底支撑长度：337.5m

1642.6m叠合梁梁模板04(扣件钢管架)运算书因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范运算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此运算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:kL5。单位:mmー、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：2.60；混凝土板厚度(mm)：120.0〇;立杆沿梁跨度方向间距La(m)；0.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.30；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1;

165采用的钢管类型为①48x3；立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载カ折减系数：1.00;1.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00:模板自重(kN/n?)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/n?)：3.0；新浇混凝土侧压カ标准值(kN/n?)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/n?)：4.0；2.材料参数木材品种;柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mn)2)：17.0;木材抗剪强度设计值fvlN/mm?)；1.7；面板材质;胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mn?)：6000.0；面板抗弯强度设计值fn^N/mn?)：13.0；3.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数:3；4.梁侧模板参数主楞间距(mm)：150;次楞根数:10；主楞竖向支撑点数量:10;固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是:200mm,400mm,600mm,800mm,1000mm,1200mm,1400mm,1600mm,1800mm,2000mm；主楞材料:圆钢管;直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数:2；

166次楞材料:木方;宽度(mm)：50.00:高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载运算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压カ,按下列公式运算,并取其中的较小值:F=0.22mp2V也F=yH其中y-混凝土的重力密度,取24.000kN/m：'；t—新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000℃；V~混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；H-混凝土侧压カ运算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；Pi-外加剂影响修正系数,取1.200；P2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别运算得17.848kN/m\18.000kN/m2,取较小值17.848kN/n?作为本工程运算荷载。三、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压カ和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压カ。次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。

167面板运算简图(单位:mm)1.强度运算材料抗弯强度验算公式如下:0=M/W<[f]其中,W-面板的净截面抗击矩,W=15X1.8X1.8/6=8.1cm3；M-面板的最大弯矩(N-mm)；0-面板的弯曲应カ运算值(N/mn?)[f]-面板的抗弯强度设计值(N/mn?)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁运算:M=0.1qil2+0.117q2l2其中,q-作用在模板上的侧压カ,包括:新浇混凝土侧压カ设计值:q,=1.2x0.15xl7.85=3.213kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4x0.15x4=0.84kN/m；运算跨度：1=(2600-120)/(10-1)=275.56mm；面板的最大弯矩M=0.1x3.213x[(2600-l20)/(10-1)]2+0.117x0.84x[(2600-120)/(10-1)]2=3.19x104N-mm；面板的最大支座反力为：N=l.lqll+1.2q2l=l.1x3.213x((2600-120)/(10-1)]/1000+1.2x0.840x((2600-120)/(10-1)]/1000=1.252kN；经运算得到,面板的受弯应カ运算值:◎=3.19x104/8.10xl03=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应カ运算值o=3.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算v=0.677ql4/(100EI)[v]=V250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压カ线荷载设计值:q=q产3.213N/mm；

1681--运算跨度:1=[(2600-120)/(10-1)]=275.56mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；1--面板的截面惯性矩：1=15xl.8xl.8xl.8/12=7.29cm4；

169面板的最大挠度运算值:v=0.677x3.213x[(2600-120)/(10-1)]%100x6000x7.29x1()4)=〇287mm；面板的最大容许挠度值:[v]=1/250=[(2600-120)/(10-l)]/250=1.102mm；面板的最大挠度运算值v=0.287mm小于面板的最大容许挠度值[v]=l.102mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的运算1.次楞运算次楞直接承担模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。次楞均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=1.252/0.150=8.344kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度70mm,截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=1x5x7x7/6=40.83cm3；1=1x5x7x7x7/12=142.92cm4；E=10000.00N/mm2；8.344kN/m8.344kN/rn8.344kNAn(1)(2)(3)150150150运算简图

170剪カ图(kN)弯矩图(kN-m)

171变形图（mm）经过运算得到最大弯矩M=0.019kN-m,最大支座反カR=1.377kN,最大变形v=0.002mm（1）次楞强度验算强度验算运算公式如下:0=M/W<[f]经运算得到,次楞的最大受弯应カ运算值o=1.88x104/4.08x104=0.5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:m=17N/mm2；次楞最大受弯应カ运算值〇=0.5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[v]=150/400=0.375mm；次楞的最大挠度运算值v=0.002mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.375mm,满足要求!1.主楞运算主楞承担次楞传递的集中力,取次楞的最大支座カ1.377kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁运算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=2x4.493=8.99cm3；2=2x10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；

172276127612761276|276|2761276|276|2760.691.381.381.381.381.381.381.381.380.69480卜2牛2牛20り2ヰ2牛20,2ザ20?2?20,主楞运算简图主楞弯矩图(kN.m)主楞变形图(mm)经过运算得到最大弯矩M=0.612kN-m,最大支座反カR=6.657kN,最大变形v=1.195mm(1)主楞抗弯强度验算0=M/W<[f]经运算得到,主楞的受弯应カ运算值:。=6.12x105/8.99x1()3=68.1N/mn?;主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应カ运算值o=68.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

173(2)主楞的挠度验算根据连续梁运算得到主楞的最大挠度为1.195mm主楞的最大容许挠度值:[v]=480/400=1.2mm；主楞的最大挠度运算值v=l.195mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=1.2mm,满足要求!五、梁底模板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=150X18X18/6=8.1Ox103mm3；1=150x18x18x18/12=7.29xl04mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:0=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q,=l,2x[(24.00+l,50)x2.60+0.30]x0.15=11,988kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4x(2.004-3.00)x0.15=1,050kN/m；

174q=l1.988+1.050=13.038kN/m；最大弯矩及支座反カ运算公式如下:25ql2=0.125x13.038x2002=6.52x104N-mm；RA=Rc=0.375qll+0.437q2i=0.375xll.988x0.2+0.437x1.05x0.2=0.991kNRb=1.25ql=1.25x13.038x0.2=3.26kNo=Mmax/W=6.52x104/8.1Ox103=8N/mm2；梁底模面板运算应カo=8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!1.挠度验算根据《建筑施工运算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度运算公式如下:v=0.521ql4/(100EI)く[v]=l/250其中,q--作用在模板上的压カ线荷载:q=qi/1.2=9.990kN/m；1ー运算跨度(梁底支撑间距):1=200.00mm；E一面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大答应挠度值:[v]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度运算值:v=0.521x11.988x200%100x6000x7.29x104)=0.228mm；面板的最大挠度运算值:v=0.228mm小于面板的最大答应挠度值:[v]=0.8mm,满足要求!六、梁底支撑的运算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1751.荷载的运算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板运算宽度得到:q=3.26/0.15=21.73kN/m2.方木的支撑カ验算■.150,1150,方木运算简图方木按照三跨连续梁运算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=5x7x7/6=40.83cm3；1=5x7x7x7/12=142.92cm4；方木强度验算:运算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1x21.73x0.152=0.049kN.m；最大应カ◎=M/W=0.049x106/40833.3=1.2N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应カ运算值1.2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/(2bh0)其中最大剪カ:V=0.6x21.73x0.15=1.956kN；方木受剪应カ运算值t=3x1.956、1000/(2x50x70)=0.838N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.7N/mm2；方木的受剪应カ运算值0.838N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

176方木挠度验算:运算公式如下：v=0.677ql4/(1OOEI)^[v]=l/250方木最大挠度运算值v=0.677x21.73、1504/(IOOx1OOOOx142.917x104)=0.005mm；方木的最大答应挠度[v]=0.150x1000/250=0.600mm；方木的最大挠度运算值v=0.005mm小于方木的最大答应挠度[v]=0.6mm,满足要求!2.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:Pi=RA=0.991kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=3.260kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=0.000x0.150x(1.2x0.120x24.000+1.4x3.000)+1.2x2x0.150x(2.600-0.120)x0.300=0.268kN1.259kN3.26kN1.259kN就⑴2⑵农⑶4⑷庶1300120012001300レ简图(kN・m)

1770.9970.9970.2620.262部22fい幾-0,2620262-0.997-0.997剪カ图(kN)弯矩图(kN-m)

178变形图(mm)经过连续梁的运算得到:支座カ:№=№=0.262kN；№=5.254kN；最大弯矩Mmax=0.⑵kN-m；最大挠度运算值Vmax=0.054mm；最大应カo=0.121x106/4490=26.9N/mm2；支撑抗弯设计强度由=205N/mm2；支撑小横杆的最大应カ运算值26.9N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的运算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反カ。钢管的截面惯性矩I,截面抗击矩W和弹性模量E分别为:W=4.49cm3；1=10.78cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中力P=0.262kN0.262kN0.262kN0.262kN

179支撑钢管运算简图0.170.0920.092-0.092g。92-0.131-0.131支撑钢管运算剪カ图(kN)支撑钢管运算弯矩图(kN-m)

180支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.014kN-m；最大变形vmax=0.004mm；最大支座カRmax=0.301kN；最大应カa=M/W=0.014x106/(4.49X103)=3.1N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值3.1N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mmク满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.004mm小于300/150与10mm,满足要求!1.梁底支撑钢管的强度运算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算;集中力P=5.254kN5.254kN5.254kN5.254kN

181支撑钢管运算简图-3.415-3.4152.6272.627•1,8391839支撑钢管运算剪カ图(kN)支撑钢管运算弯矩图(kN-m)

182支撑钢管运算变形图(mm)最大弯矩Mraax=0.276kN-m；最大变形vmax=0.074mm；最大支座カRmax=6.042kN；最大应カ0=M/W=0.276x106/(4.49X103)=61.4N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应カ运算值61.4N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.074mm小于300/150与10mm,满足要求!ハ、扣件抗滑移的运算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载カ设计值取16.00kN,扣件抗滑承载カ系数1.00,该工程实际的双扣件承载カ取值为16.00kN〇纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载カ按照下式运算(规范5.2.5):RWRc其中Re-扣件抗滑承载カ设计值,取16.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用カ设计值;运算中R取最大支座反カ,根据前面运算结果得到R=6.042kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载カ的设计运算满足要求！九、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式

183c=N/(

184k,-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.013；上式的运算结果:立杆运算长度lo=k,k2(h+2a)=1.185x1.013x(1.2+0.1x2)=1.681m；lo/i=1680.567/15.9=106；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.544；钢管立杆受压应カ运算值;a=6870.656/(0.544x424)=29.8N/mm2；钢管立杆稳固性运算o=29.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.梁外侧立杆稳固性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值，它包括:横杆的最大支座反カ:N1=5.254/Sin75°=5.44kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2x0.149x(6-2.6)/Sin75°=0.629kN；N=5.44+0.629=6.069kN；。ー边梁外侧立杆与楼地面的夹角：0=75°；(p-轴心受压立杆的稳固系数,由长细比1箱查表得到;i-运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抗击矩(cn?)：w=4.49；o-钢管立杆轴心受压应カ运算值(N/mn?)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值：⑴=205N/mn?；lo-运算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式运算10=kjuh/SinO(1)ki--运算长度附加系数,取值为:1.185；u-运算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7；上式的运算结果：立杆运算长度L>=kiuh/SinO=1.185x1.7x1.2/0.966=2.503m；Ui=2502.677/15.9=157；

185由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.284；钢管立杆受压应カ运算值;a=6068.549/(0.284x424)=50.4N/mm2；钢管立杆稳固性运算〇=50.4N/mmユ小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式运算1〇=k|k2(h+2a)(2)k!-运算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-运算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.013；上式的运算结果:立杆运算长度1。=kik2(h+2a)=1.185x1.013x(1.2+0.1x2)=1.681m；lo/i=1680.567/15.9=106；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数(p=0.544；钢管立杆受压应カ运算值；a=6068.549/(0.544x424)=26.3N/mm2；钢管立杆稳固性运算。=26.3N/mmヌ小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计苴长度附加系数ki步距h(j»)h<0,90.9

186十四、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程体会］:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在ー个方向变距、而另ー个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴カ变化不大时,可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高,轴カ沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度さ20m或横向高宽比と6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情形下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载NW12kN时,可用

187双扣件;大于12kN时应用顶托方式。4.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧カ矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载カ的要求。5.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形及时解决。十五、梁模板工程材料匡算:本工程梁截面尺寸为0.4mx2.6m;板厚=120mm；梁净跨1〇=14.1m;立杆沿梁跨度方向间距la=0.3m,梁底承重立杆横向间距lb=0.3m,步距h=1.2m;梁底增加承重立杆1根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆1根；单根立杆钢管长度2.86m,剪刀撑5步4跨；梁模板支架运算高度6m；梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞3根,材质为方木50x70mm；梁侧次楞为钢楞，；横向设置,根数10根；梁侧主楞为钢楞，；竖向设置,间距150mm；固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计;支架部分:立杆长度;727.68m水平杆件长度:222.4m剪刀撑长度:140.92m直角扣件（双）：144只对接扣件:144只旋转扣件:96只非支架部分：面板面积:75.58m2梁底支撑小楞长度:42.3m梁侧次楞长度:282m梁侧主楞长度：932.48m

188卜六、应急预案㈠概况本工程板最高楼层8.4m,位于首层楼面,大梁截面尺寸：400X1400,板厚度是120mm:大梁底支模高度为7.0m,板底支模高度为8.2m;在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情形的应急准备和响应。㈡机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援,项目部成立应急求援小组。由项目经理刘斌

189任组长。负责事故现场指挥,统筹安排等。具体架构见下表:当施工再起发生事故,若应急救援小组组长不在位时,由副组长负责现场指挥救援。㈢机构的职责1.负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2.负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统ー对人员,材料物资等资源的调配。3.进行有针对性的应急救援应变演习,有计划区分任务,明确责任。4.当发生紧急情形时,立刻报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作,尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。㈣应急救援工作程序1.当事故发生时小组成员立刻向组长汇报,由组长蔡旭东立刻上报公司,必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。

1901.由应急救援领导小组,组织项目部全体员エ投入事故应急救援抢险工作中去,尽快控制险情蔓延,并配合、协助事故的处理调查工作。2.事故发生时,组长或其他成员不在现场时,由在现场的其他组员作为暂时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。3.项目部指定孙广负责事故的收集、统计、审核和上报工作,并严格遵守事故报告的真实性和时效性。®救援方法1.高空坠落应急救援方法:⑴现场只有1人时应大声呼救;2人以上时,应有1人或多人去打“120”急救电话及立刻报告应急救救援领导小组抢救。⑵仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象,并尽可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情形。⑶如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等症状,很可能是颅脑伤害,应该迅速送医院抢救。如发觉伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪,这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上,不能扭转脊柱，运送时要平稳,否则会加重伤情。2.模板、坍塌应急救援方法:⑴地当发生高支模坍塌事故时，立刻组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情形下控制好事故现场;⑵报120急救中心,到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情形、地点、联系电话等,并派人到路口等待）；⑶急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施;（4）清理事故现场,检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员,把事故缺失控制到最小；⑸预备应急救援工具:切割机、起重机、药箱、担架等。3.物体打击应急救援方法:当物体打击伤害发生时,应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢,应急以后及时送医院治疗。

191⑴止血:根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。⑵对伤ロ包扎:以保护伤ロ、减少感染,压迫止血、固定骨折、扶托伤肢,减少伤痛。⑶对于头部受伤的伤员,第一应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等,如果有呕吐、昏迷等症状,应迅速送医院抢救，如果发觉伤员耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手巾棉花或纱布堵塞,因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。⑷如果是轻伤，在工地简单处理后,再到医院检查;如果是重任,应迅速送医院挽救。⑸预备应急救援工具如下表:序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木紡若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3橙用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援9千斤顶4个支撑加固