万吨城市污水处理厂工艺设计说明书.docx

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万吨城市污水处理厂工艺设计说明书862020年5月29日 文档仅供参考污水厂设计说明书第一章ZT市污水处理厂设计任务书第一节设计任务及要求一、设计任务。根据所给GZ市资料建一座污水处理厂。二、设计要求1.根据以上资料,对该城市进行污水处理厂的扩大初步设计。2.编写设计说明计算书。3.画出两张图:1号图纸:污水处理厂平面布置图(1:500)。.1号图纸:污水和污泥处理工艺高程布置图(横比1:300;纵比1:500)第二节基本资料一、设计原始资料全年主导风向南风历年最高温度38℃最低温度4℃全年平均气温24℃862020年5月29日 文档仅供参考厂区设计地面标高+0.00m地震烈度6级以下二、污水资料1．设计污水总污水量5.0万m3／d,其中工业废水占60％,生活污水占40％。2.污水水质　SSBOD5总氮TP碱度TKNCOD5(mg／L)(mg／L)(mg／L)(mg／L)(mg／L)(mg／L)(mg／L)综合污水水质220200408100154001．污水处理厂设计地面标高为0.00米。2．污水提升泵房进水间污水管引入标高为-5m,。三、出水要求污水处理后应达到国家污水排放标准一级B。  表1 基本控制项目最高允许排放浓度(日均值) 单位:mg/L序号基本控制项目一级标准二级标准三级标准A标准B标准1化学需氧量(COD)5060100120①2生化需氧量(BOD5)10203060①3悬浮物(SS)102030504动植物油135205石油类135156阴离子表面活性剂0.51257总氮(以N计)1520——862020年5月29日 文档仅供参考8氨氮(以N计)②5(8)8(15)25(30)—9总磷(以P计)12月31日前建设的11.5351月1日起建设的0.513510色度(稀释倍数)3030405011PH6～912粪大肠菌群数/(个/L)103104104—注:①下列情况下按去除率指标执行:当进水COD大于350mg/L时,去除率应大于60%;BOD大于160mg/L时,去除率应大于50%。②括号外数值为水温＞12℃时的控制指标,括号内数值为水温≤12℃时的控制指标。项目名称数值BOD5≤20mg／lSS≤20mg／lTN≤20mg/1NH3-N≤15mg/L;TP≤lmg／lBOD5≤20mg／lSS≤20mg／l总氮(以N计)≤20mg/1TP≤lmg／l第二章城市污水处理厂总体设计第一节设计规模的确定一、设计规模污水处理厂的设计规模以平均时流量计Q平均=5×104m3/d=2083.33m3/hQ生活=Q×40%=2×104m3/d=833.33m3/h862020年5月29日 文档仅供参考一、设计流量设计时不考虑工业废水流量的变化。根据设计任务书可知生活污水总变化系数KZ=2.7Q生活0.11=2.7231.480.11=1.48Q生活——平均日平均时污水流量(L/S)。Qmax=Q平均×60%+Q平均×40%×1.48=5×104×60%+5×104×40%×1.48=59600m3/d=2483.33m3/h处理程度确定一、处理程度计算BOD5去除率η=200-20200=90%SS去除率η=220-20220=91%NH3-N去除率η=40-2040=50%TP去除率η=8-18=88%第三节污水处理厂的工艺流程方案的选择根据进水水质分析,以及出水要求,选择采用A2/O与卡塞罗氧化沟工艺两种方案,在二者之间进行优化比较,选出最优方案。两个方案的工艺流程图如下:方案一A2／O工艺:862020年5月29日 文档仅供参考污泥回流污水提升泵房沉砂池厌氧池细格栅排江接触池二沉池好氧池缺氧池粗格栅混合液回流硝化液回流污水剩余污泥泥饼外运运脱水机房贮泥池浓缩池方案二氧化沟工艺:污水提升泵房粗格栅细格栅排江接触池氧化沟沉砂池污水剩余污泥862020年5月29日 文档仅供参考泥饼外运脱水机房贮存池浓缩池根据进水水质及处理程度,该污水厂必须进行生物脱氧除磷三级处理。一级处理是由格栅沉砂池组成,其作用是去除污水中的固体污染物。经过一级处理BOD5可去除20%—30%。二级处理采用生物处理方法,去除污水中呈胶体和溶解状态的有机污染物。三级处理,进一步处理难降解的有机氮和磷等能够导致水体富营养化的可溶性有机物,主要采用生物脱氮除磷法。本设计采用氧化沟工艺和A2/O工艺。但考虑到除磷的要求,方案一作为最优方案。判别水质是否符能够采用A2O工艺CODTN=40040=10>8TPBOD5=8200=0.04<0.06符合要求。第四节污泥处理工艺流程方案的选择污泥的处理要求:污泥生物处理过程中将产生大量的生物污泥,有机物含量较高且不稳定,易腐化,并含有寄生虫卵,若不妥善处理和处理,将造成二次污染。862020年5月29日 文档仅供参考污泥处理要求如下:☆减少有机物,使污泥稳定化;☆减少污泥体积,降低污泥后续处理费用;☆减少污泥中有毒物质;☆利用污泥中有用物质,化害为利;☆因选用生物脱氮除磷工艺,故应避免磷的二次污染。2.4.2常见污泥处理的工艺流程:(1):生污泥→浓缩→消化→机械脱水→最终处理(2):生污泥→浓缩→机械脱水→最终处理(3):生污泥→浓缩→消化→机械脱水→干燥焚烧→最终处理(4):生污泥→浓缩→自然干化→堆肥→农田由于该工艺选用A＋A2/O工艺A段污泥较多,不稳定,干燥焚烧方式没有必要,也没有很多的重金属离子,因此综合比较各处理工艺选用第四种(生污泥→浓缩→消化→机械脱水→堆肥)较好。其中污泥浓缩,脱水有两种方式选择,污泥含水率均能达到80%一下。(1)、方案一:污泥机械浓缩、机械脱水;（2）、方案二:污泥重力浓缩、机械脱水。第五节工艺处理构筑物与设备的设计一、格栅862020年5月29日 文档仅供参考由一组平行的金属栅条或筛网制成,被安装在污水管道上,泵房集水井的进口或污水处理厂的端部,用以截流较大的悬浮物或漂流物,以便减轻后续构筑物的处理负荷,并使之正常运行。被接流的物质为栅渣,清渣的方法有人工清渣和机械清渣。(一)、设计数据1．过栅流速取0.85m/s;2.粗格栅栅条间隙为取e＝20mm,细格栅栅条间隙为取e＝5mm;3.格栅倾角一般采用45º——75º,取α=70º和75º;4．栅前渠道内的水流速度一般采用0.6——0.8m/s;5．栅后到集水池的水流速度一般采用0.5——0.7m/s;6.经过格栅的水头损失一般粗格栅0.2m,细格栅0.3~0.4m。7.格栅间隙为16——25mm,栅渣量W1=0.10——0.05m3/103m3污水;8.每日栅渣量大于0.2m3,一般采用机械除渣。(二)、格栅与水泵房的设置方式。中格栅→泵房→细格栅污水提升泵站(包括调节池)设计说明污水处理系统简单,对于新建污水处理厂,工艺管线能够充分优化,故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池。然后自流进入各工艺池,设计流量Qmax=59600m3/d。862020年5月29日 文档仅供参考搅拌机为防止泥砂等杂质沉淀于调节池,在调节池内设搅拌机。采用江苏天雨环保集团有限公司生产的ZJ1000型搅拌机。该产品具有结构紧凑,操作方便,搅拌效果好等特点。共需2台搅拌机,共4万元左右,功率为0.75Kw/台。提升泵调节池内说立式潜污泵200QW300-7型3台,两用一备,潜水泵单台能力为300m3/h,扬程7m,出水口径200mm,转速1460r/min,轴功率6.81Kw,配用功率11Kw,泵效率81.8%,重量为380kg。沉砂池沉砂池功能是去除较大的无机颗粒,例如泥砂,煤渣,一般设于泵站,倒虹吸管前以减轻机械,管道的磨损,也可设于初沉池之前,以减轻沉淀池负荷,改进污泥处理构筑物的处理条件。考虑到曝气池脱氮除磷的要求,沉砂池宜采用不曝气沉砂池,平流沉淀池和竖流沉砂池处理效果一般,因此考虑采用平流沉砂池。二次沉淀池辐流式沉淀池一般采用对称布置,配水采用集配水井,这样各池之间配水均匀,结构紧凑。辐流式沉淀池排泥机械已定型化,运行效果好,管理方便。1设计要求862020年5月29日 文档仅供参考(1)沉淀池个数或分格数不应少于两个,并宜按并联系列设计;(2)沉淀池的直径一般不小于10mm,当直径小于20mm时,可采用多斗排泥;当直径大于20mm时,应采用机械排泥;(3)沉淀池有效水深不大于4m,池子直径与有效水深比值不小于6;.(4)池子超高至少应采用0.3m;(5)为了使布水均匀,进水管四周设穿孔挡板,穿孔率为10%—20%。出水堰应用锯齿三角堰,堰前设挡板,拦截浮渣。(6)池底坡度不小于0.05;(7)用机械刮泥机时,生活污水沉淀池的缓冲层上缘高出刮板0.3m,工业废水沉淀池的缓冲层高度可参照选用,或根据产泥情况适当改变其高度。(8)当采用机械排泥时,刮泥机由绗架及传动装置组成。当池径小于20m时用中心传动,当池径大于20m时用周边传动,转速为1.0—1.5m/min(周边线速),将污泥推入污泥斗,然后用静水压力或污泥泵排除;作为二沉池时,沉淀的活性污泥含水率高达99%以上,不可能被刮板刮除,可选用静水压力排泥。(9)进水管有压力时应设置配水井,进水管应由井壁接入不宜由井底接入,且应将进水管的进口弯头朝向井底。862020年5月29日 文档仅供参考污水厂设计计算书第一章一级处理第一节粗格栅设计参数设计流量Qmax=59600m3/d=2483.33m3/h=0.690m3/S格栅倾角格栅间隙净宽e=20mm单位栅渣量0.03m3栅渣/103m3污水设计计算栅条间隙数:确定栅前水深。根据最优水力断面公式计算得:B1=2QmaxV1=2×0.6900.7=1.4mh=B2=0.7mV1——栅前流速,取0.7m/s.B1——栅前槽宽。h——栅前水深。因此栅前槽宽约为1.4m。栅前水深h≈0.7m。.栅槽宽度862020年5月29日 文档仅供参考n=Qmaxsin∝ehv2=0.69×sin700.02×0.7×0.85=56.2个≈57个设计采用ø10圆钢为栅,即S=0.01mB=Sn-1+en=0.01×57-1+0.02×57=1.7mQmax——最大设计流量,m3s;α——格栅倾角,度(°);h——栅前水深,m;v2——污水的过栅流速,m/s。每日渣量W=QW=59600×0.03×10-3=1.79m3/d>0.2m3/d宜采用机械清渣4、栅前槽高度工作台台面高出栅前最高设计水位0.5mH1=0.5+0.7=1.2m过栅水头损失h1=kh0h0=ξv22gsin∝ξ=β×Se43h0—计算水头损失;g—重力加速度;862020年5月29日 文档仅供参考k—格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数,一般取3;ξ—阻力系数,其数值与格栅栅条的断面几何形状有关,对于圆形断面因为栅条为矩形截面,取k=3,β=1.79,代入数据得ξ=β×Se43=1.79×(0.01/0.02)43=0.710mh0=ξv222gsin∝=0.71×0.8522×9.81sin70=0.025mh1=kh0=3×0.025=0.074m6.栅槽总高度H=h+h1+h2=0.7+0.074+0.3=1.07m取栅槽前渠道超高h2=0.3m。栅槽总长度L=l1+l2+1.0+0.5+H1tg∝l1=B-B12tg∝1=1.7-1.42tg20=0.41ml2=l12=0.205mH1=h+h2=0.7+0.3=1.0mL=l1+l2+1.0+0.5+H1tg∝=0.41+0.205+1.0+0.5+1.0tg70=2.48ml1—进水渠长,m;l2—栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度,m;B1—进水渠宽,m;α1—进水渐宽部分的展开角,一般取20°。7.采用钢筋混凝土管862020年5月29日 文档仅供参考8.采用两组格栅一用一备9.采用机械清污,选用链条回转式多杷平面格栅除污机GH-1700,安装角度70°,宽度1700mm,整机功率1.5KW,栅条间距20mm。第二节细格栅一、设计参数设计流量,建四组Q设=Qmax4=0.6904=0.173/S栅前流速V1＇=0.8m/s过栅流速V2＇=1m/s格栅倾角,栅条采用断面形状为圆形的钢条。直径S=10mm格栅间隙e=5mm设单位栅渣0.03m3栅渣/103m3污水设计计算栅条间隙数:862020年5月29日 文档仅供参考确定栅前水深。根据最优水力断面公式计算得:B1=2QmaxV1=2×0.1730.8=0.66mh=B2=0.33mV1——栅前流速,取0.8m/s.B1——栅前槽宽。h——栅前水深。因此栅前槽宽约为0.66m。栅前水深h≈0.4m。.栅槽宽度n=Q设sin∝ehv2=0.173×sin750.005×1×0.47=72.4个≈73个设计采用ø10圆钢为栅,即S=0.01mB=Sn-1+en=0.01×73-1+0.005×73=1.09mQmax——最大设计流量,m3s;α——格栅倾角,度(°);h——栅前水深,m;v2——污水的过栅流速,m/s。每日渣量W=Q设W=596004×0.03×10-3=0.45m3/d>0.2m3/d宜采用机械清渣862020年5月29日 文档仅供参考4、栅前槽高度工作台台面高出栅前最高设计水位0.5mH1=0.4+0.5=0.9m过栅水头损失h1=kh0h0=ξv22gsin∝ξ=β×Se43h0—计算水头损失;g—重力加速度;k—格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数,一般取3;ξ—阻力系数,其数值与格栅栅条的断面几何形状有关,对于圆形断面因为栅条为圆形截面,取k=3,β=1.79,代入数据得ξ=β×Se43=1.79×(0.01/0.005)43=4.51mh0=ξv222gsin∝=4.51×1.022×9.81sin75=0.22mh1=kh0=3×0.22=0.66m栅槽总高度H=h+h1+h2=0.4+0.66+0.3=1.36m取栅槽前渠道超高h2=0.3m。栅槽总长度L=l1+l2+1.0+0.5+H2tg∝862020年5月29日 文档仅供参考l1=B-B12tg∝1=1.09-0.662tg20=0.59ml2=l12=0.30mH2=h+h2=0.4+0.3=0.7mL=l1+l2+1.0+0.5+H2tg∝=0.59+0.3+1.0+0.5+0.7tg75=2.58ml1—进水渠长,m;l2—栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度,m;B1—进水渠宽,m;α1—进水渐宽部分的展开角,一般取20°。格栅清污机选用阶梯式格栅除污机RSS—1200型,安装角度75°,宽度1200mm,整机功率1.1kw,栅条间隙5mm。第三节泵房1.设计要点(1)泵站形式:(自灌式)考虑到场地地形、地势及水量采用半地下式方形泵站。(2)选泵原则:根据流量、扬程选择污水泵。2.设计参数选定设计流量:Qmax=689.80L/s,泵房工程结构按远期流量设计,考虑选取5台潜水排污泵(四用一备),则每台流量为:Q=689.804=172.45L/s=0.172m3/s。862020年5月29日 文档仅供参考集水池容积采用相当于一台水泵的6min的流量,即:W=172.45×60×51000=51.74m3××××3.泵房设计计算采用A2/O工艺方案,污水处理系统简单,对于新建污水处理厂,工艺管线能够充分优化,故污水只考虑一次提升。污水经提升后入旋流沉砂池,然后自流经过初沉池、A2/O池、接触池,最后由出水管道排入自然水体。各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。污水提升前水位-5.6m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位m(即出水井水面标高)。因此,提升净扬程Z=25.64－16.82=8.82m水泵水头损失取2.0m从而需水泵扬程H=Z+h=10.82m再根据设计流量780.5L/s=2809.8m3/h,采用5台QW系列污水泵,单台提升流量700m3/s。采用QW系列潜水污水泵(250QW700-12)5台,四用一备。该泵提升流量650m3/h,扬程12m,转速980r/min,功率37kW。占地面积为816.6=132.8m2,高15.54m,泵房为半地下式,地下埋深9.34m。862020年5月29日 文档仅供参考第四节平流沉砂池一、长度:设平流沉砂池设计流速为v=0.25m/s停留时间t=40s,则,沉砂池水流部分的长度(即沉砂池两闸板之间的长度):L=v*t=0.25*40=10m二、水流断面面积:(设两组沉淀池)A=Qmax/v=0.690/2/0.25=1.38m三、池总宽度:设n=2格,每格宽b=0.9m,(未计隔离墙厚度,可取0.2m)则,B=n*b=2*0.9=1.8m四、有效深度:h2=A/B=1.38/1.8=0.77m五、沉砂室所需的容积:共有两个沉砂池,每个池分两格,每格两个沉砂斗。V=Qmax×T×86400×XKz×105=0.69×2×86400×31.48×105=2.42m3V—沉砂室容积,m;X—城市污水沉砂量,取3m砂量/10m污水;T—排泥间隔天数,取2d;K—流量总变化系数,为1.4。862020年5月29日 文档仅供参考则每个沉砂斗容积为V=V/(2×2×2)=2.42/(2×2×2)=0.303m.六、沉砂斗的各部分尺寸:设斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为55°,斗高h3ˊ=0.45m,则沉砂斗上口宽:a=2h3ˊ/tg55°+a1=2*0.4/1.428+0.5=1.13m沉砂斗的容积:V3=h3＇62a2+2aa1+2a12=0.4561.132×2+2×1.13×0.45+2×0.452=0.316m3≈V＇七、沉砂室高度:采用重力排砂,设池底坡度为0.06,坡向砂斗,L2=L-2×a2=10-2×1.132=3.87mh3=h3＇+0.006L2=0.68m八、池总高度:设沉砂池的超高为h1=0.5m,H=h1+h2+h3=0.50+0.77+0.68=1.95m九、进水渐宽及出水渐窄部分长度:进水渐宽长度L1=B-B12tg∝1=1.8-1.2tg∝1=1.1m862020年5月29日 文档仅供参考出水渐窄长度L=L=1.92m十、校核最小流量时的流速:最小流量为Qmin=3.75×104m3/d=0.434m3/sQVmin=Qmin/A=0.434/1.38=0.314m/s>0.15m/s符合要求。另外,需要说明的是沉砂池采用静水压力排砂,排出的砂子可运至污泥脱水间一起处理。十一、进水集配水井辐流沉淀池分为二组,在沉淀池进水端设置集配水井,污水在集配水井中部的配水井平均分配,然后流进每组沉淀池。配水井的中心管直径(式5-14)式中　　　――配水井内中心管直径(m);v――配水井内中心管上升流速(m/s),一般采用v≥0.6m/s。设计中取配水井内中心管内污水流速v=0.6m/sD2=1.2m配水井直径(式5-15)式中　　D――配水井直径(m)862020年5月29日 文档仅供参考V――配水井内污水流速(m/s),一般采用v=0.2~0.4m/s。设计中取V=0.3m/sD3=2.1m第五节辐流沉淀池该城市的设计人口数,根据资料,该城市排水量350L/(cap.d)N=500000.35=142858人采用中间进水周边出水的辐流沉淀池,如图沉淀池简图设计参数:水力表面负荷q=1.5m3/(m2h),出水堰负荷设计规范规定为≯1.7L/s·m(146.88m3/m·d);沉淀池个数n=2;沉淀时间T=2h设计计算;一、池表面积862020年5月29日 文档仅供参考A=Qmaxq=2483.331.5=1656m2二、单池面积A单池=An=828m2三、沉淀部分有效水深(h2)混合液在分离区泥水分离,该区存在絮凝和沉淀两个过程,分离区的沉淀过程会受进水的紊流影响h2=qt=1.5×2=3m四、池直径D=4×A单池π=4×828π=32.48m为保证规范要求:D/h2>6~12,h2=3m因此设计时取33m五、沉淀池部分有效容积V=πD24×h2=2565m3六、沉淀池总高度1、每天污泥量V=SNT1000n=0.5×142858×41000×2×24=6.0m3S——每人每日污泥量,L/(人.d),一般采用0.3~0.8,取S=0.5L/(人.d)862020年5月29日 文档仅供参考N——设计人口数,N=142858人T——两次清除污泥间隔时间,d,采用机械刮泥机,取T=4h;2、污泥斗容积V1=πh53r12+r1r2+r22h5——污泥斗高度,m;r1——污泥斗上部半径,m,取r1=1.8mr2——污泥斗下部半径,m,取r2=0.8mh5=r1-r2tan∝=1.8-0.8×tan60=1.73mV1=π×1.7331.82+1.8×0.8+0.82=9.6m3污泥斗以上圆锥体部分容积V2V2=πh43R2+Rr1+r12h4——底坡落差,m;R——池子半径,m;h4=R-r1×0.05=0.74m因此,池底可贮存污泥的体积为V2=π×0.74316.52+16.5×1.8+1.82=236.4m3共可贮存污泥体积为V1+V2=9.6+236.4=246m3>10.4m3可见池内有足够的容积。七、沉淀池总高度H,mH=0.3+3+1.73+0.74=5.77m862020年5月29日 文档仅供参考八、径深比校核D/h2=11,在6~12的范围内,满足要求。因为池直径大于20m,宜采用周边传动的刮泥机。刮泥机的主要技术性能设计参数有池径33m周边线限度1.5~3m/min单边功率0.75kw(为普通减速机拖动的刮泥机);单边单个轮压35KN。九、进水系统单池设计流量1242m3/h(0.345m3/s)进水管设计流量0.345m3/s设计参数V1=0.6~1.0m/sV2=0.2~0.4m/s、V3=0.05m/sV4=0.05m/sh=0.6mb==0.3m选用DN700钢管,进水管内流速校核V1=4QπD1=4×0.345π×0.7×0.7=0.90m/s进水竖井D1=1100mmV1=4QπD1=4×0.345π×1.1×1.1=0.36m/s设V3＇=0.2m/s,可算出中心管开孔数n=QV3＇×b×h=0.3450.2×0.6×0.3=9.6个=10个862020年5月29日 文档仅供参考D4=D22+4QπV4=1.12+4×0.345π×0.05=3.16m挡板的设计挡板高度h＇穿孔挡板的高度为有效水深的1/2~1/3,则h＇=3.0/2=1.5m穿孔面积,挡板上开孔面积占总面积的10%~20%,取15%,则:F＇=15%×F=0.15×π×D4×h＇=0.15×π×3.16×1.5=2.23m2开孔个数n,孔径100mm,则n=4F＇πd2=4×2.23π×0.12=284个十、出水系统1、环形集水槽流量q环=Q单2=0.3452=0.173m3/s2、环形集水槽设计槽宽b=2×0.9×k×q环0.4=2×0.9×1.4×0.1730.4=1.02m(其中k为安全系数采用1.2~1.5)槽中流速v=0.5m/s槽内终点水深h6=qvb=0.1730.5×1.02=0.339m槽内起点水深h5=32hk3h6+h62862020年5月29日 文档仅供参考hk=3aq2gb2=31.0×0.17329.81×1.022=0.054mh5=32hk3h6+h62=32×0.05430.339+0.3392=0.487m3、校核当水流增加一倍时,q=0.345m3/s,v＇=0.8m/sh6=qvb=0.3450.5×1.02=0.676mh5=32hk3h6+h62hk=3aq2gb2=31.0×0.34529.81×1.022=0.227mh5=32hk3h6+h62=32×0.22730.676+0.6762=0.789m因此设计取环形槽内水深为0.6m,集水槽总高度为0.6+0.3(超高)=0.9m,采用90°三角堰。出水溢流堰的设计堰上水头H1=0.04m每个三角堰的流量q1q1=1.343H12.47=1.343×0.042.47=0.0004733m3/s三角堰的个数n1=Q单q1=0.3450.0004733=729个862020年5月29日 文档仅供参考三角堰中心距L1=Ln1=π×[D-2b+D-2×0.4]729=π×[33-2×1.02+33-2×0.4]729=0.272m进水处设闸门调解流量,进水中心管流速大于0.4m/s,进水采用中心管淹没或潜孔进水,过孔流速为0.1—0.4m/s,潜孔外侧设穿孔挡板或稳流罩,保证水流平稳;出水处应设置浮渣挡板,挡渣板高出池水面0.15—0.2m,排渣管直径大于0.2m,出水周边采用锯齿三角堰,汇入集水渠,渠内流速为0.2—0.4m/s;e.排泥管设于池底,管径大于200mm,管内流速大于0.4m/s,排泥静水压力1.2—2.0m,排泥时间大于10min。第六节A2O工艺一、设计原始资料1、设计最大流量Q平均=20833.33/h=0.579m3/s2、设计进水水质水温:25℃。项目名称数值COD400mg/LBOD5浓度S0200mg/LTSS浓度X0220mg/LVSS165mg/LMLVSS/MLSS0.75TN40mg/LNH3-N25mg/L862020年5月29日 文档仅供参考TP8mg/L碱度SALK100mg/LPH7.0~7.53、二级出水水质项目名称数值BOD5≤20mg／lTSS≤20mg／lTN(以N计)≤20mg/1NH3-N≤15mg/L;TP≤lmg／l二、设计计算(用污泥负荷法)1、判断能否采用A2O法CODTN=40040=10>8TPBOD5=8200=0.04<0.06符合要求。2、有关设计参数BOD5污泥负荷N=0.13KgBOD5/(KgMLSS.d)。回流污泥浓度XR=6600mg/L污泥回流比R=100%池内混合液悬浮物浓度X=R1+RXR=11+1×6600=3300mg/LTN去除率ηTN=TN0-TNeTN0×100%=40-2040×100%=50%混合液回流比R内=ηTN1-ηTN×100%=0.51-0.5×100%=100%设计中取R内=200%。反应池容积862020年5月29日 文档仅供参考V=QS0NX=50000×.15×3300=20202.02m3V——反应池容积(m3);Q——进水流量(m3/d),按平均流量计,设两组反应池;S0——BOD5浓度(mg/L)。X——池内混合液悬浮物浓度,(mg/L)N——BOD5污泥负荷,(KgBOD5/(KgMLSS.d))。反应池总水力停留时间T=Q/t=20202.02/50000=0.40d=9.7h各段水力停留时间和容积厌:缺:好=1:1:3~4,取1:1:3厌氧池水力停留时间t厌=15×9.7=1.94h;池容:V厌=15×20202.02=4040.40m3;缺氧池水力停留时间t缺=15×9.7=1.94h;池容:V缺=15×20202.02=4040.40m3;好氧池水力停留时间t好=35×9.7=5.82h;池容:V好=35×20202.02=12121.20m3校核氮磷负荷(KgTN/(KgMLSS.d)))好氧段总氮,磷主要于合成生物细胞:好氧段总氮负荷=QTN0xV好=50000×403300×12121.20=0.05≤0.05,符合要求862020年5月29日 文档仅供参考厌氧段总磷负荷=Q.TPX.V厌=50000×83300×4040.40=0.03≤0.60符合要求剩余污泥量∆X,(Kg/d)∆X=Px+Ps;Px=YQS0-Sr-kdVXR;Ps=TSS-TSSr×50%;取污泥增殖系数Y=0.6,污泥自身氧化率kd=0.05,将各值代入Px=0.6×50000×0.2-0.02-0.05×20202.02×3.3×0.75=5400-2500=2900Ps=0.22-0.02×50000×50%=5000;∆X=Px+Ps=2900+5000=7900Kg/d;碱度校核每氧化1mgNH-N需消耗碱度7.14mg;每还原1mgNO-N产生碱度3.57mg;去除1mgBOD产生碱度0.1mg.剩余碱度SALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.4％计,则:每日用于合成的总氮=0.1242900=359.6(kg/d)。即进水总氮中有359.61000/50000=7.19(mg/L)用于合成。被氧化的NH-N=进水总氮-出水总氮量-用于合成的总氮量=40-8-7.19=24.81(mg/L)所需脱硝量=40-20-7.61=12.81(mg/L)862020年5月29日 文档仅供参考需还原的硝酸盐氮量NT=50000×12.81×11000=640.5mg/L各值代入剩余碱度SALK1=100-7.14×24.81+3.57×12.81+0.1×200-20=140.88>100mg/L,以(CaCO3)可维持pH≥7.2反应池主要尺寸:反应池总容积V=20202.02m3设反应池两组,单组池容V单=20202.022=10101.01m3有效水深h=4.5m单池有效面积S单=V单h=2244.67m2采用5廊道式推流反应池,设厌氧段、缺氧段各一条廊道,好氧段为三廊道,其宽为:b=8.5m;单组反应池长度L=S单B=2244.675×8.5=52.82m校核b/h=8.5/4.5=1.89(介于1~2,符合要求)L/b=52.82/8.5=6.21(介于5~10,符合要求)取超高为1.0m,则反应池总高H=4.5+1.0=5.5m反应池进、出水系统计算进水管单组反应进水管设计流量Q1=Q2=500002=25000m3/d=0.289m3/s862020年5月29日 文档仅供参考管道流速v=0.8m/s;管道过水断面积A=Q1v=0.2892=0.145m2管径D=4A/π=0.430m.取DN500mm回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量QR=R×Q2=1×500002×86400=0.289m3/s管道流速v=0.8m/s;管道过水断面积A=QRv=0.2892=0.145m2管径D=4A/π=0.430m.取DN500mm反应池进水孔口尺寸:进水孔口流量Q2=(1+R)×Q2=(1+1)×500002×86400=0.579m3/s孔口流速v=0.6m/s;孔口过水段面积A=Q2v=0.5790.6=0.965m2孔口尺寸取1.6×0.6m;进水井平面尺寸取为2.5×2.5m出水堰及出水井Q3=0.422gbH32=0.42×2×9.81×8.5×H32Q3=1+R+R内Q2=1+1+2Q2=1.157m3/s;b――堰宽,b=8.5m;H――堰上水头,m。862020年5月29日 文档仅供参考H=(Q3/1.86b)2/3=(1.1571.86×8.5)2/3=0.175m出水孔过流量Q4=Q3=1.157m3/s孔口流速v=0.6m/s;孔口过水段面积A=Q4v=1.1570.6=1.93m2孔口尺寸取2.0×1.0m;出水井平面尺寸取为2.5×2.5m出水管反应池出水管设计流量Q5=Q3=1.157m3/s孔口流速v=0.8m/s;管道过水断面积A=Q5v=1.1570.8=1.45m2管径D=4A/π=1.36m.取DN1400mm校核管道流速v=Q3A=1.157π×0.72=0.75m/s曝器系统设计计算设计需氧量AORAOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD氧当量+NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量碳化需氧量　D1=QS0-S1-e-0.23×5-1.42Px=500000.2-0.021-e-0.23×5-1.42×2900=13169.45-4118=9051.45(kgO/d)硝化需氧量862020年5月29日 文档仅供参考　D2=4.6Q(N0-Ne)-4.612.4％P=4.650000(40-20)-4.60.1242900=4600-1654.16=2945.84(kgO/d)反硝化脱氮产生的氧量D3=2.86NT=2.86×640.5=1831.83(kgO/d)总需氧量AOR=D1+D2-D3=9051.45+2945.84-2945.84=9051.45(kgO/d)=377.14(kgO/h)最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,则AORmax=1.4R=1.49051.45=12672.03(kgO/d)=528.00(kgO/h)去除每1kgBOD的需氧量=AORQS0-S=9051.4550000×0.2-0.02=1.01(kgO/kgBOD)　　　　标准需氧量采用鼓风曝气,微孔曝气器。曝气器敷设于距池底0.2m处,淹没水深4.3m,计算温度定为25℃,查资料得:水中溶解氧饱和度CS(20)=9.17mg/L,CS(25)=8.38mg/L空气扩散器出口压力Pb=1.013×10+9.8×10H=1.013×10+9.8×10×4.3=1.434×105P式中　　　H――曝气池的淹没水深,4.3m。空气离开曝气池面时,氧的百分比,按下式计算即862020年5月29日 文档仅供参考Ot=21×1-EA79+21×1-EA×100%=17.54%式中　　EA――空气扩散器的氧转移效率,对微孔曝气器,取值20%。曝气池混合液中平均溶解氧饱和度(按最不利的温度条件考虑)按下式计算CSb(T)=CSPb2.026×105+Ot42按最不利温度条件为25℃考虑,代入各值,得:CSb25=8.38×1.434×1052.026×105+17.5442=9.43mg/L换算为在20℃条件下,脱氧清水的充氧量,如下式,标准需氧量为SOR=R×CS20aβ×ρ×CSbT-CL×1.024(T-20)CS20——水温20时清水中溶解氧的饱和度,(mg/L)CSbT——设计水温T时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度,(mg/L)T——设计污水温度,T=25CL——好氧反应池中溶解氧浓度,取2mg/La——污水传氧速率与清水传氧速率纸币,取a=0.82ρ——压力修正系数,ρ=工程所在地区大气压1.013×105;该城市所在大气压1.013×105,因此ρ=1β——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比,取0.95862020年5月29日 文档仅供参考CS(20)=9.17mg/L,CS(25)=8.38mg/LSOR=9051.45×9.170.82×0.95×1×9.43-2×1.02425-20=12736.833KgO2/d=530.70KgO2/h相应最大时标准需氧量:SORmax=1.4SOR=1.4×12736.833=17831.632KgO2/d=742.985KgO2/h好氧池平均时供气量Gs=SOR0.3EA×100=530.700.3×20×100=8845m3/h最大时供气量Gsmax=1.4Gs=12383m3/d曝气器数量计算(以单组反应池计算)按供氧能力计算所需曝气器数量h1=Gsmax24qc=1238324×0.14×2=1843个式中　　h1――按供氧能力所需曝气器个数,个;qc――曝器器标准状态下,与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力,㎏O2/(h·个)。采用微孔曝气器,参照有关手册,工作水深4.3米,在供风量1～3m3/(h·个)时,曝气器氧利用率EA=20%,服务面积0.3～0.75㎡,充氧能力qc=0.14㎏O2/(h·个),则:以微孔曝气服务面积进行校核f=Fh1=52.82×8.5×31843=0.731m2<0.75m2空气管道的具体敷设和沿程损失862020年5月29日 文档仅供参考两组好氧池,每组设三个曝气支管,每个曝气支管上设置12根竖管,每根竖管上设8根横管,每根横管上设7个曝气头。曝气头间距1.0×1.0m所需空气压力P(相对压力)P=h1+h2+h3+h4+∆hh1+h2——供风管道沿程与局部阻力之和,取h1+h2=0.2mh3——曝气器淹没水头,h3=4.3mh4——曝气器沿程阻力,取h4=0.4m∆h——富余水头,∆h=0.5mP=0.2+4.3+0.4+0.5=5.4m供风管道计算供风干管采用支状布置流量QS=12Gsmax=12×12383=6191.5m3/h=1.72m3/s设流速v=10m/s;管径D=4QS/Vπ=4×1.7210×π=0.468mm,取DN500mm单侧供气(向单侧廊道供气)支管QS单=13×Gsmax2=13×123832=2063.833m3/h=0.573m3/s设流速v=10m/s;管径D=4QS单Vπ=4×0.57310×π=0.27mm,取DN300mm双侧供气(向两侧廊道供气)862020年5月29日 文档仅供参考QS双=23×Gsmax2=23×123832=4127.667m3/h=1.1467m3/s设流速v=10m/s;管径D=4QS双Vπ=4×1.146710×π=0.382mm,取DN400mm厌氧设备选择(以单组反应池计算)厌氧池内设导流墙。将厌氧池分为三格,每格内设潜水搅拌器一台,所需功率按5W/m3池容计算。厌氧池有效容积V单=52.82×4.5×8.5=2020.37m3混合全池污水所需功率:5×2020.37=10101.85W缺氧池设备选择(以单组反应池计算)缺氧池内设导流墙。将缺氧池分为三格,每格内设潜水搅拌器一台,所需功率按5W/m3池容计算。缺氧池有效容积V单=52.82×4.5×8.5=2020.37m3混合全池污水所需功率:5×2020.37=10101.85W污泥回流设备污泥回流比R=100%污泥回流量QR=RQ=1×50000=50000m3/d=2083.33m3/h设污泥回流泵3台选用(2用1备):单泵流量QR单=12QR=1041.667m3/h水泵扬程根据竖向流程确定混合液回流设备混合液回流比R=200%862020年5月29日 文档仅供参考混合液回流量QR=R内Q=2×50000=100000m3/d=4166.667m3/h设混合液回流泵房2座,每座泵房内设3台潜污泵(2用1备);单泵流量QR单=12×QR2=1041.667m3/h混合液回流管回流混合液由出水经重力流至混合液回流泵房,经潜水泵提升后送至缺氧池首端。混合液回流管设计流量Q6=R内×Q2=2×Q2=2083.33m3/h=0.579m3/s泵房进水设计流速采用v=0.6m/s管道断面积A=Q6v=0.5790.6=0.965m2管径d=4Aπ=4×0.965π=1.11mm,管径取DN1200mm校核管道流速v=Q6π4×d2=0.579π4×1.22=0.512m3/s泵房压力出水管出水总管设计流量Q7=Q6=0.579m3/s泵房出水设计流速采用v=1.0m/s管道断面积A=Q7v=0.5791.0=0.579m2管径d=4Aπ=4×0.579π=0.859mm,取水泵房压力出水管管径取DN900mm862020年5月29日 文档仅供参考第七节二沉池采用周边进水周边出水辐流式二次沉定池已知条件最大设计流量Qmax=2483.33m3/h=0.690m3/s反应池悬浮固体浓度X=3300(mg/L)二沉池底流生物固体浓度Xr=6600(mg/L)回流污泥比R=100%设计计算沉淀部分水面面积F,根据生物处理段的特性,选取二沉池表面负荷q=0.90(m3/(m2.h)),设两座二沉池,n=2F=Qnq=2483.332×0.90=1379.63(m2)池子直径DD=4Fπ=4×1379.63π=41.92(m)为与刮泥机配套,池子直径取为D=45m选取ZBG周边传动刮泥机,ZBG-45,功率3.0kW,周边线速度4.5m/min,周边轮压86KN,周边论中心45.5m,扬州天雨给排水设备公司沉淀部分水面面积F=14πD2=1589.63(m2)862020年5月29日 文档仅供参考二次沉淀池表面负荷q=QnF=2483.332×1589.63=0.78(m3/(m2.h))校核固体负荷GG=24×1+R∙Q∙XF=24×1+1×2483.33×3.31589.63×2=123.73[kg/(m2∙d)]<150[kg/(m2∙d)]符合设计要求校核堰口负荷q1＇=Q单2×3.6×π×D=1.22L/(s∙m)<4.34L/(s∙m)符合设计要求沉淀部分有效水深h2,设沉淀时间:t=2.5hh2=q∙t=0.78×2.5=1.95m沉淀池的容积V,设计采用周边传动的刮泥排泥机,污泥区容积按1.5h贮泥时间确定V=2∙T1+R∙Q∙XX+Xr=2×1.5×1+1×2483.33×33003300+6600=4966.66m3每个沉淀池污泥区的容积V＇=V2=2483.33m3污泥区高度h4污泥斗高度.设池底的径向坡度为0.05,污泥斗直径D2=2.0m,上部直径D1=4.0m,倾角。则h4＇=D1-D22×tan60°=1.73m862020年5月29日 文档仅供参考V1=πh4＇12×D12+D1D2+D22=π×1.312×3.02+3.0×1.5+1.52=12.68m3圆锥体高度h4＇＇=D-D12×0.05=45-4.02×0.05=0.925mV2=πh4＇＇12×D2+D1D+D12=π×0.92512×452+45×4.0+4.02=595.69m3竖直段污泥部分的高度h4＇＇＇=V＇-V1-V2F=2483.33-12.68-595.691589.63=1.18m污泥区高度h4=h4＇+h4＇＇+h4＇＇＇=1.73+1.03+1.18=3.94m沉淀池总高度H,设超高h1=0.3m,缓冲层高度h3=0.50mH=h1+h2+h3+h4=0.3+1.95+0.5+3.94=6.69m径深比456.39=7.04,在6~12范围内。出水三角堰计算出水三角堰(900)三角堰中距L1=0.2m。采用双边出水,总长L=π×2D-2×0.8-2×1.46-0.83=π×2×40-2×0.8-2×1.46-0.83=234.40m式中:0.8——为集水槽外框距池壁距离1.3——为集水槽内框距池壁距离0.83——为出水堰及集水槽宽度,由后面集水槽计算求得862020年5月29日 文档仅供参考三角堰个数n=LL1=234.40.2=1172个每个三角堰的流量q1q1=Q×1.753600×1172×2=0.00059m3/s三角堰堰上水头h=(q11.343)12.47=0.044m集水槽宽B=0.9(Qmax2×1.2)0.4=0.9×(0.692×1.2)0.4=0.63m集水槽水深HH=1.25B=1.25×0.63=0.79m流速槽的设计采用环形平地槽,等距布水孔,孔径50mm,并加入100mm长短管流入槽。设流入槽宽B=0.8m,槽内流速取v=1.5m/s槽中水深h=Q单1+R3600vB=Q单1+R3600vB=0.575m布水孔数n不税控平均流速vn=2tvGm式中vn——配水孔平均流速,0.3~0.8m/st——紊流絮凝区平均停留时间,s,池周有效水深为2~4m,取360~720s;v——污水的运动粘度,与水温有关。Gm——导流紊凝区的平均速度梯度,一般可取10~30s-1862020年5月29日 文档仅供参考取t=650s,Gm=20s-1,水温为25°∁时,v=8.96×10-7m2/svn=2×650×8.96×10-7×20=0.683m2/s布水孔数n=Q单1+R3600vnS=1241.67×1+13600×0.683×π×0.052÷4=514.64=515个孔距ll=πD+Bn=π45+0.8515=0.279m校核GmGm=(v12-v222tv)2式中v1——配水孔水流收缩断面的流速,m/s,v1=vnε,因没有短管,取ε=1;v2——导流絮凝区平均向下流速,m/s,v2=Qf;f——导流问凝区环形面积,m2v2=Q单1+R3600π(D+B)B=2843.333600π×45+0.8×0.8=0.0060m/sGm=(0.6832-0.00622×650×8.96×10-7)2=20.01s-1Gm在10~30的范围内,合格。862020年5月29日 文档仅供参考出水堰计算简图第八节消毒系统城市污水经处理后,水质已经改进,细菌含量也大幅度减少,但其绝对值仍很可观,并有存在病原菌的可能。因此,污水排放水体前应进行消毒。本设计采用液氯消毒,其效果可靠,投配设备简单,投量准确,价格便宜,适用于各种规模的污水处理厂。1消毒剂的投加(1)投加量计算二级处理出水采用液氯消毒时,本设计液氯的投加量为8㎎/L,则每日加氯量为=每小时加氯量:862020年5月29日 文档仅供参考(2)加氯设备加滤机选用ZJ-1型转子加滤机2台,其中一用一备。其规格性能见表5.4.2表5.4.2规格性能ZJ-1型转子加滤机型号性能外形尺寸长×宽×高(mm)净重(kg)加氯量(kg/h)适用水压力(kg/cm2)ZJ-15—45水射器进水压力≮　2.5kg/cm2点压力≯1kg/cm2650×310×100040(3)氯库及加氯间的设计①液氯的储备量按运输及保存条件以15—30d计,取20d。则20d的需氯量为kg②氯瓶的选择选用焊接液氯钢瓶Lp800-1,容重1000kg,其阀门型号为QF-10ZG,需氯瓶的个数个;本设计选用5个氯瓶,其中1个备用。③加氯间加氯间采用与氯库合建,尺寸定为:L×B=10000×5000mm。862020年5月29日 文档仅供参考第九节接触池设计参数设计流量Qmax=2483.33m3/h,采用氯消毒工艺,接触时间t=30min,设计接触池各部分尺寸。设计计算接触池容积VV=Qmaxt=2843.33×0.5=1241.67m3采用矩形隔板式接触池两座n=2。,每座池容积V1=V2=620.84m3取接触池水深h=2.1m,单格宽b=2.1m,则池长L=2.1×18=37.8m,水流长度L＇=72×2.1=151.2m每座接触池的分格数=151.2/37.8=4格复核池容由以上计算,接触池宽B=2.1×4=8.4m,长L=37.8m,水深h=2.1mV1=8.4×37.8×2.1=666.79m3>620.84m3接触池设出水溢流堰,接触池进水孔口尺寸:进水孔口流量Q1=Qmax2=2483.332×3600=0.345m3/s孔口流速v=0.6m/s;862020年5月29日 文档仅供参考孔口过水段面积A=Q1v=0.3450.6=0.58m2孔口尺寸取1.0×0.6m;进水井平面尺寸取为2.4×2.4m出水堰及出水井Q2=0.422gbH32=0.42×2×9.81b×H32Q2=Q1=0.345m3/s;b――堰宽,b=2.1m;H――堰上水头,m。H=(Q2/1.86b)2/3=(0.3451.86×2.1)2/3=0.20m出水孔过流量Q3=Q2=0.345m3/s孔口流速v=0.6m/s;孔口过水段面积A=Q3v=0.3450.6=0.58m2孔口尺寸取1.0×0.6m;进水井平面尺寸取为2.4×2.4m出水管反应池出水管设计流量Q4=Q3=0.345m3/s孔口流速v=0.8m/s;管道过水断面积A=Q5v=0.3450.8=0.43m2管径D=4A/π=0.741m.取DN700mm校核管道流速v=Q3A=0.345×4π×0.72=0.90m/s862020年5月29日 文档仅供参考消毒剂的投加(1)投加量计算二级处理出水采用液氯消毒时,本设计液氯的投加量为8㎎/L,则每日加氯量为=每小时加氯量:(2)加氯设备加滤机选用ZJ-1型转子加滤机2台,其中一用一备。其规格性能见表5.4.2表5.4.2规格性能ZJ-1型转子加滤机型号性能外形尺寸长×宽×高(mm)净重(kg)加氯量(kg/h)适用水压力(kg/cm2)ZJ-15—45水射器进水压力≮　2.5kg/cm2点压力≯1kg/cm2650×310×100040(3)氯库及加氯间的设计①液氯的储备量按运输及保存条件以15—30d计,取20d。则20d的需氯量为kg②氯瓶的选择选用焊接液氯钢瓶Lp800-1,容重1000kg,其阀门型号为862020年5月29日 文档仅供参考QF-10ZG,需氯瓶的个数个;本设计选用5个氯瓶,其中1个备用。③加氯间加氯间采用与氯库合建,尺寸定为:L×B=10000×5000mm。接触消毒池计算草图见图5.4.2:图5.4.2接触消毒池计算草图第十节浓缩池初沉池污泥量计算初沉池次用间歇排泥的运行方法,每隔4小时排一次泥。按去除水中悬浮物计算V=Qmax∙C1-C224T100Kz∙r∙100-P0∙n=2500×0.4-0.4×0.4×4×1001000×100-97×2=40m3式中　V——初沉池污泥量(m3/d)862020年5月29日 文档仅供参考Qmax――最大污水设计流量();　　　　　C1――进水悬浮物浓度();C2――出水悬浮物浓度();　Kz――生活污水量总变化系数;――污泥容重(),一般采用1000;――污泥含水率(％)。设计中取T=4h,=97％,=60％,=[100％-60％]=0.4初沉池污泥量2×6×40=480m3/d=40m3/次以每次排泥时间30min计,每次排泥量80m3/h=0.0222m3/s剩余污泥量计算曝气池内每日增加的污泥量∆X=YSa-SeQ-KdVXv∆X——每日增加的污泥量(kg/d);Sa——曝气池进水浓度(mg/L);Se——曝气池出水浓度(mg/L);　Y——污泥产率系数,一般采用0.5~0.7;Q——污水平均流量();V——曝气池容积()Xv——挥发性污泥浓度MLVSS(mg/L);Kd——污泥自身氧化率,一般采用0.04~0.1。设计中取Sa=200mg/L;Se=20862020年5月29日 文档仅供参考mg/L;Y=0.6;Q=50000;V=12121.20;=2500mg/L;=0.1∆X=0.6×200-20×-0.1×12121.20×2500/1000=2369.70kg/d曝气池每日排出的剩余污泥量Q3=∆XfXr=2369.700.75×6.6=478.73m3/d=0.00554m3/s浓缩池的设计污泥浓缩池主要是降低污泥中的空隙水,来达到使污泥减容的目的。本设计采用两座辐流式浓缩池,用带栅条的刮泥机刮泥,采用静圧排泥。设计要求(1)进泥含水率:当为初次污泥时,其含水率一般为95%～97%;当为剩余活性污泥时,其含水率一般为99.2%～99.6%。(2)污泥固体负荷:负荷当为初次污泥时,污泥固体负荷宜采用80～120kg/(m2.d)当为剩余污泥时,污泥固体负荷宜采用30～60kg/(m2.d)。(3)浓缩时间不宜小于12h,但也不要超过24h。(4)有效水深一般宜为4m,最低不小于3m。(5)浮渣挡板高出水面0.1—0.15m,淹没深度为0.3-0.4m。设计参数。进入浓缩池的剩余污泥量0.00554m3/s862020年5月29日 文档仅供参考则单池流量:Q=0.005542=0.00277m3/s=9.97m3/h污泥含水率P1=99.0%;设计浓缩后含水率P2=97.0%污泥浓缩时间:T=16h浓缩池池体计算每座浓缩池所需表面积F=QCG=9.97×101.0=99.7m2F——沉淀部分有效面积,(m2)Q——入流剩余污泥流量,(m3/h)C——流入浓缩池的剩余污泥浓度(Kg/m3)G——固体通量[Kg/(m2∙h)],一般采用0.8~1.2,取0.9Kg/(m2∙h)。沉淀池直径D=4Fπ=4×99.7π=11.27m取值12.30m浓缩池的容积V=QT=0.00277×3600×16=159.55m3V——浓缩池的容积,(m3)T——浓缩池浓缩时间,一般采用10~16h,取值为16h。沉淀池有效水深h2=VF=159.5599.7=1.6m862020年5月29日 文档仅供参考浓缩后污泥剩余量Q1=Q100-P1100-P2=0.00277100-99100-97=0.0009m3/s=79.76m3/dQ1——浓缩后剩余污泥量(m3/h);池底高度辐流沉淀池采用中心驱动刮泥机,池底需做成1%的坡度,刮泥机连续转动讲污泥推入污泥斗。池底高度h4=D2i=12.32×0.01=0.0615m=0.062mh4——池底高度,mi——池底坡度,一般采用0.001泥斗容积h5=tgaa-b=1.43mh5——污泥斗高度(m);a——泥斗倾角,为保证排泥顺畅,圆形污泥斗倾角一般采用55°设计中取a=1.25m;b=0.25m泥斗的容积V1=13πh5a2+ab+b2=2.9m3V1——污泥斗容积(m3)h5——污泥斗高度,(m)污泥斗中污泥的停留时间T=V3600Q1=2.90.009×3600=0.9h862020年5月29日 文档仅供参考V——污泥斗容积(m3)T——污泥斗中污泥的停留时间(h)浓缩池总高度h=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+1.6+0.5+0.06+1.43=4.09m取值为4.10mh1——超高(m),一般采用0.3m;h3——缓冲层高度(m),一般采用0.3~0.5m浓缩后分离的污水量q=Q×100-P1100-P2=0.0027×100-99100-97=0.0018m3/s溢流堰浓缩池溢流出水经规过溢流堰进入出水槽,然后汇入出水管排出,出水槽流量q=0.0018m/s设出水槽宽b=0.2m,水深h=0.05m,则水流速为0.18m/s溢流堰周长c=π(D-2b)式中c——溢流堰周长(m);D——浓缩池直径(m);b——储水槽宽(m)c=π12.3-2×0.2=37.37m溢流堰采用单侧90°三角形出水堰,三角堰顶宽0.16m,深0.08m,每个沉淀池有三角堰37.37/0.16=234个。862020年5月29日 文档仅供参考每个三角堰流量q0=0.0018234=0.0000077m3/sh＇=0.7q02/5=0.0063m,设计中取为0.007m三角堰后自由跌落0.1m,则出水堰水头损失为0.107m溢流管溢流水量0.0018m3/s,设溢流管径DN100mm,管内流速v=0.23m/s刮泥装置浓缩池采用中心驱动刮泥机,刮泥机地步设有刮泥板,将污泥推入污泥斗。排泥管剩余污泥量0.0009m3/s,泥量很小,采用污泥管道最小管径DN150mm,间歇将污泥排入贮泥池。第十一节贮泥池贮泥池设计进泥量Q=Q1+Q2=480+79.76=559.76m3/dQ——每日产生的污泥量(m3/d);Q1——初沉池污泥量(m3/d)Q2——浓缩后剩余污泥产量(m3/d)二、贮泥池的容积V=Qt24n=559.76×1024×2=116.62m3式中V——贮泥池计算容积(m3)862020年5月29日 文档仅供参考Q——每日产生的污泥量(m3/d);t——贮泥时间(h),一般采用8~12h;n——贮泥池个数。三、贮泥池设计容积V=a2h2+13h3a2+ab+b2h3=tga(a-b)/2V——贮泥池设计容积(m3)h2——贮泥池有效深度(m),取值3.0mh3——污泥斗高度(m)a——污泥斗边长(m),取值5.0mb——污泥斗底边长(m),取值1.0mn——贮泥池个数,一般采用2个a——污泥斗倾角,一般采用60°污泥斗底为正方形,边长b=1.0m;h3=tg60°5-12=3.46mV=52×3+13×3.46×52+5×1+12=110.75m3四、贮泥池高度h=h1+h2+h3=3+3.46+0.3=6.76m取值h=6.80m五、管道部分每个贮泥池中设DN=150mm的吸泥管一根,2个贮862020年5月29日 文档仅供参考泥池互相连通,连通管DN20mm,共设有三根进泥管,一根来自初沉池,管径DN200,;另外两根来自污泥浓缩池,管径均为150mm。第十二节污泥消化池一级消化池容积V=QnP=559.764×0.05=2798.8m3式中V—二级消化池容积(m3)Q—一污泥量(m3/d);P—一投配率(%),二级消化池一般取10%;n—一消化池个数设计各部分尺寸的确定消化池直径D设计中取18m集气罩的直径d1一般采用0.5~2m,设计中采用2m集气罩高度h1一般采用1~2m,设计中采用2m上椎体高度h2h2=tga1D-d12=3.28ma1——上椎体倾角,一般采用15°~30°。取值20°。消化池主体高度h3=9m862020年5月29日 文档仅供参考下椎体高度h4h4=tga2D-d22=tg1016-22=1.59ma2——下椎体倾角,一般采用5°~15°,本设计去10°;消化池总高度H=h1+h2+h3+h4=2+3.28+9+1.59=15.87m总高度和原著直径的比例H/D=15.87/18=0.88,在0.8~1.0范围内,符合要求。各部分容积集气罩容积V1=14πd12h1=14×π×22×2=6.28m弓形部分容积V2=π6×h2×3D22+3d12+h22=440.73m3圆柱部分容积V3=14πD2h3=14×π×182×9=2289.06m3下椎体部分容积V4=π3×h4×D22+D2×d22+d222=151.44m3消化池有效容积V0为V0=V2+V3+V4=440.73+2289.06+151.44=2881.23m3>2798.8m3二级消化池容积862020年5月29日 文档仅供参考V=QnP=559.762×0.10=2798.8m3式中V—二级消化池容积(m3)Q—一污泥量(m3/d);P—一投配率(%),二级消化池一般取10%;n—一消化池个数二级消化池也取2个,由于二级消化池单吃容积与一级消化池相同,因此二级消化池各部分尺寸计算同一级消化池相同。平面尺寸计算集气罩表面积F1=14πd12+πd1h1=14×π×22+π×2×2=15.7m2池顶表面积F2=π4×4h22+D=π4×4×3.282+18=47.91m2池壁地面以上部分表面积F3=πDh5=π×18×5=282.6m2池壁地面以下部分表面积F4=πDh6=π×18×4=226.08m2池底表面积F5=πlD2+d22+π(d22)2=510.10m2862020年5月29日 文档仅供参考热交换计算采用池外套管式泥-水热交换器,全天均匀投配。生污泥进入消化池之前与回流的消化污泥先混合再进入热交换器,生污泥:回流污泥为1:1。提高生污泥温度消耗量。中温消化温度TD=35℃,生污泥年平均温度为TS=17.3OC,日平均最低温度TS＇=12OC,消化池的投配率采用5%,则V＇＇=2798.8×5%=139.94m3/d则全年平均耗热量为:Q=V＇＇24TD-TS×1000=139.942435-17.3×1000=103205.75W最大耗热量为Qmax=V＇＇24TD-TS＇×1000=139.942435-12×1000=134109.17W消化池池体耗热量:消化池各部分传热系数:池盖K=0.8W/(m2·℃),池壁:地面以上K=0.7W/(m2·OC),地面以下及池底K=0.45/(m2·OC)。池外介质为大气时全年平均气温TA=15.1OC,冬季室外计算温度TA＇＇=11OC池外介质为土壤时全年平均气温TB=8.5OC,冬季室外计算温度TB=8OC。池上盖部分全年平均耗热量为862020年5月29日 文档仅供参考Q1=F1+F2kTD-TA×1.2=63.61×0.7×35-15.1×1.2=1063.30W最大耗热量为Q1max=F1+F2kTD-TA＇=63.61×0.7×35-11×1.2=1282.38W池壁地上部分全年平均耗热量为Q2=F3kTD-TA×1.2=282.6×0.7×35-15.1×1.2=4723.94W最大耗热量为Q2max=F3kTD-TA＇×1.2=282.6×0.7×35-11×1.2=5697.22W池壁地下部分全年平均耗热量为Q3=F4kTD-TA×1.2=226.08×0.45×35-15.1×1.2=2429.46W最大耗热量为Q3max=F4kTD-TA＇×1.2=226.08×0.45×35-11×1.2=2931.29W池底部分全年平均耗热量为Q4=F5kTD-TA×1.2=510.10×0.45×35-15.1×1.2=5481.54W最大耗热量为Q4max=F5kTD-TA＇×1.2=510.10×0.45×35-11×1.2=6610.90W每座消化池池体全年平均耗热量及最大耗热量Q=Q1+Q2+Q3+Q4=13698.24WQmax=1282.38+5697.22+2931.29+6610.90=16521.79W每座消化池总耗热量Q=13698.24+103205.75=116900.99W862020年5月29日 文档仅供参考最大耗热量Qmax=16521.79+134109.17=150630.96W热交换计算采用池外套管式泥-水热交换器,全天均匀投配。生污泥进入消化池之前与回流的消化污泥先混合再进入热交换器,生污泥:回流污泥为1∶2。生污泥量QS1=559.762×24=11.66m3/h回流消化污泥量QS2=11.66×2=23.32m3/h进入热交换器的总污泥量QS=11.66+23.32=34.98m3/h生污泥的日平均最低温度TS=12OC生污泥与消化污泥混合后的温度为TS=1×12+2×353=27.33°∁热交换器的套管长度用下式计L=QmaxπDK∆Tm×1.2式中　L――套管总长度,m。D――内管的外径(m),一般采用防锈钢管,流速采用1.5~2.0m/s,外管采用铸铁管,流速采用1~1.5m/s。K――传热系数,约3600KJ/(m2·h·℃)862020年5月29日 文档仅供参考ΔTm――平均温差的对数,℃。Qmax――消化池最大耗热量,KJ/h。管内径选用100mm时,污泥在内管的流速L=34.98π4×0.12×3600=1.24m/s外径采用DN150mm铸铁管。平均温差ΔTm用下式计∆Tm=∆T1-∆T2ln∆T1∆T2式中　――热交换器入口处的污泥温度(TS)和出口的热水温度(Tw＇)之差,(℃)。――热交换器出口污泥温度(TS＇)和入口热水温度(Tw)之差,(℃)。由式TS＇=TS+QmaxQs×4186.8(℃)得TS＇=27.33+150630.9634.98×4186.8=28.36°∁热交换器入口热水温度采用TW=85OC(采用60℃~90℃),TW－TW＇=10OC,热水循环量由公式QW=150630.9610×1000×1.163=12.95m3/h核算内外管之间的管缝热水流速为862020年5月29日 文档仅供参考V=12.95(π4×0.152-π4×0.12)×3600=0.37m/s∆T1=TW＇-TS=42.67°∁∆T2=TW-TS＇=56.64°∁∆Tm=42.67-56.64ln42.6756.64=49.19°∁q=q0V1000=6×2798.81000=16.79m3/sL=150630.96π×0.1×600×49.19=16.25m设每根长4m,则共有4.01根,取为5根。沼气混合搅拌计算曝气立管管径采用管内沼气流速为12m/s,需立管总面积为,选用立管直径DN=60mm,每根断面积为:A=0.00283m2,需立管根数为根,取8根。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　核算立管的实际流速(符合要求)。污泥脱水机房本设计采用带式压滤机机械脱水。加压过滤的特点是整个压滤机是密封的,过滤压力一般为4-5Kg/cm2,城市消化污泥在加压过滤脱水前一般应进行淘洗并投加混凝剂。带式压滤机的优点是:滤带能够862020年5月29日 文档仅供参考回旋,脱水效率高,噪音小,能源消耗省,附属设备少,操作管理方便。1浓缩后污泥量按浓缩后的污泥量V=559.76m3计算;2脱水工艺及脱水设备的选择(1)脱水工艺污泥脱水主要采用机械压缩方法,采用聚炳烯酰胺作为脱水剂,投加量为3%,脱水用量为:M=559.76×1-97%×3%=0.50t=503.78kg/d压滤机过滤能力W采用8kg干泥/m3·d.而且每天工作8h,其压滤面积为A=1000×1-97%×559.768×8=262.39m2(2)压滤机的选择选用4台BAJZ型自动板框压滤机,3用1备,其性能参数如表5.5.1:表5.5.1BAJZ型自动板框压滤机型号过滤面积㎡框内尺寸㎜滤板厚度㎜装料容积m3外形尺寸mm重量kgBAJZ301000×1000600.755615×1580×195510第十三节计量设施1计量设备的选择862020年5月29日 文档仅供参考本设计采用巴氏计量槽设在总出口处,其特点是:(1)精确度可达95％—98%;(2)水头损失小,底部冲刷力大,不易沉积杂污;(3)操作简单;(4)施工技术要求高,尺寸不准确测量精度将会受到影响。2设计依据(1)计量槽应设在渠道的直线段上,直线段的长度不应小于渠道宽度8-10倍;在计量槽的上游,直线段不小于渠宽的2-3倍;下游不小于4-5倍。当下游有跌水而无回水影响时可适当缩短;(2)计量槽中心线应与渠道中心线重合,上下游渠道的坡度应保持均匀,但坡度能够不同;(3)计量槽喉宽一般采用上游渠道宽度的1/3—1/2;(4)当喉宽W为0.25m时,H2/H1≤0.64为自由流,大于此数为潜没流;当喉宽W=0.3—2.5m时,H2/H1≤0.7为自由流,大于此数为潜没流;(5)当计量槽为自由流时,只需记上游水位,而当其为潜没流时,则需同时记下游水位。设计计量槽时,应尽可能做到自由流,但无论在自由流还是在潜没流的情况下,均宜在上下游设置观察井;(6)设计计量槽时,除计算其经过最大流量时的条件外尚需计算经过最小流量时的条件。3设计计算862020年5月29日 文档仅供参考(1)计量槽主要部分尺寸(式5-38)式中　　――渐缩部分长度――喉部宽度――喉部长度――渐扩部分长度――上游渠道宽度――下游渠道宽度设计中取＝0.75m则＝1.575m＝0.6m＝0.9m＝1.38m＝1.05m(2)计量槽总长度计量槽应设在渠道的直线上,直线断的长度不应小于渠道宽度的8－10倍,在计量槽上游,直线段不小于渠宽的2－3倍,下游不小于4－5倍。计量槽上游直线段长则计量槽上游直线段长　则因此计量槽总长度862020年5月29日 文档仅供参考(3)计量槽的水位(式5-39)式中　――上游水深(m)则式中　时为自由流,m取――下游水深(4)渠道水力计算①上游渠道过水断面积A　　湿周f　　水力半径R　　流速V　　V=QA=0.3450.55=0.63m水力坡度i　‰粗糙度n,取0.012②下游渠道:过水断面积A　湿周f　水力半径R　流速V　862020年5月29日 文档仅供参考水力坡度i　　‰(5)水厂出水管采用重力铸铁管:流量‰第十四节污泥泵房1)回流污泥泵选用LXB-900螺旋泵3台(2用1备),单台提升能力为480m3/h,提升高度为2.0m－4.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=55kW。(2)回流污泥泵房占地面积为15m×10m。(3)剩余污泥泵选两台,2用1备,单泵流量Q>2Qw/2＝5.56m3/h。选用1PN污泥泵Q7.2－16m3/h,H14-12m,N3kW。(4)剩余污泥泵房占地面积L×B=15m×10m。862020年5月29日 文档仅供参考第三章污水厂平面布置污水处理厂平面布置1各处理单元构筑物的平面布置:处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物,在对它们进行平面布置时,应根据各构筑物的功能和水力要求结合当地地形地质条件,确定它们在厂区内的平面布置应考虑(1)贯通,连接各处理构筑物之间管道应直通,应避免迂回曲折,造成管理不便。(2)土方量做到基本平衡,避免劣质土壤地段(3)在各处理构筑物之间应保持一定产间距,以满足放工要求,一般间距要求5～10m,如有特殊要求构筑物其间距按有关规定执行。(4)各处理构筑物之间在平面上应尽量紧凑,在减少占地面积。污水处理厂的辅助建筑物有泵房,鼓风机房,办公室,集中控制室,水质分析化验室,变电所,存储间,其建筑面积按具体情况而定,辅助建筑物之间往返距离应短而方便,安全,变电所应设于耗电量大的构筑物附近,化验室应机器间和污泥干化场,以保证良好的工作条件,化验室应与处理构筑物保持适当距离,并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。在污水厂内主干道应尽量成环,方便运输。主干宽6～9m次干道宽3～4m,人行道宽1.5m～2.0m曲率半径9m,有30%以上的绿化。862020年5月29日 文档仅供参考办公室40.0×20.0水质分析化验室16.0×10.0机修间10.0×8.0配电室10.0×8.0车库25.0×5.0宿舍15.0×12.0食堂12.0×10.02管线布置:(1)应设超越管线,当出现故障时,可直接排入水体。(2)厂区内还应有生活水管,雨水管,消化气管管线。第四章给水构筑物高程布置污水处理构筑物高程布置的主要任务是:确定各处理构筑物的标高,确定各处理构筑物之间连接管渠的尺寸及标高,确定各处理构筑物的水面标高,从而能使污水沿处理构筑物之间顺畅流动,保证污水厂正常运行。构筑物水头损失计算构筑物名称水头损失构筑物名称水头损失格栅0.20二沉池0.60沉砂池0.20接触池0.30初沉池0.55计量堰0.26AAO反应池0.40　　1污泥管道水头损失管道沿程损失h=2.49()()(式5-52)862020年5月29日 文档仅供参考管道局部损失h=(式5-53)式中C――污泥浓度系数;D――污泥管管径(m);L――管道长度(m)V――管内流速()――局部阻力系数。查计算表可知污泥含水率97％时,污泥浓度系数C=71,污泥含水率95％时,污泥浓度系数C=53。当污泥以重力流排出池体时,污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算,初沉池、浓缩池、消化池一般取1.5m,二沉池一般取1.2m。1污泥高程布置消化池高度较高,能够满足后续脱水机房的需要,考虑土方平衡,确定一级消化池的泥面为地上6.0m,即921.30m。从污水高程可知初沉池液面标高,由一级消化池、初沉池液面标高反推各构筑物泥面高程。污水处理高程布置由于河流最高水位较低,污水厂出水能够在洪水位时自流排出。因此,在污水高程布置上主要考虑土方平衡,设计中以A2862020年5月29日 文档仅供参考/O反应池为基准,确定A2/O反应池水面标高917.00m。由此向两边推算其它构筑物高程。第五章设计心得862020年5月29日 文档仅供参考污水管渠水力计算表名称设计流量管径IV管长I*L　　(L/s)(mm)(‰)(m/s)(m)(m)(m)(m)出口至689.810001.500.7315.000.0230.0070.029计量堰计量堰689.810001.350.757.100.0100.0030.012至接触池344.98000.7512.350.0170.0050.022接触池344.97001.001.00124.200.1240.0370.161至二沉池　二沉池344.99001.350.6014.800.0200.0060.026至AAO　AAO至344.98001.350.8013.800.0190.0060.024一沉池　一沉池344.97001.500.90186.440.2800.0840.364至沉689.810000.905.000.0080.0020.010砂池172.55000.906.000.0090.0030.012沉砂池172.55001.500.803.000.0050.0010.006细格栅689.89001.005.100.0080.0020.010细格栅至172.55001.350.803.700.0050.0010.006泵房344.97000.851.680.0020.0010.003　689.810000.857.460.0100.0030.013泵房至344.98001.350.7510.000.0140.0040.018粗格栅862020年5月29日 文档仅供参考污泥管道水力损失计算　设计管径IV管长IL　名称流量　　　　　ΣξΣh　(L/s)(mm)(‰)(m/s)(m)(m)(m)(m)初沉池11.003004.50.3100.000.4500.1350.585至浓缩池22.0037.360.1680.0500.219浓缩池至6.482004.50.25455.462.0500.6152.664贮泥池3.2415029.000.1310.0390.170二沉池至2.771504.50.2571.000.3200.0960.415浓缩池池5.5415063.000.2840.0850.369贮泥池3.241506.50.266.000.0390.0120.051至一级消化池一级消1.621006.50.2515.000.0980.0290.127化池至二级消化池二级消化1.62100130.2328.890.3760.1130.488池至脱3.2415026.900.3500.1050.455水泵房4.8615021.000.2730.0820.355　6.4820042.410.5510.1650.717选地面标高为0.000m序号管段及构水面上游水面下游构筑物水面构筑物顶构筑物底　筑物名称标高(m)标高(m)标高(m)标高(m)标高(m)1出水口至计量堰-0.079-0.108　　　862020年5月29日 文档仅供参考2计量堰0.181-0.0790.051　　3计量堰至接触池0.2130.181　　　4接触池0.5130.2130.3630.663-2.0375接触池至二沉池0.6740.513　　　6二沉池1.2740.6740.974--5.4167二沉池至A/A/O反应池1.3001.274　　　8A/A/O反应池1.7001.3001.5002.500-3.0009AAO至初沉池1.7241.700　　　10初沉池2.2741.7242.0002.300-3.47011初沉池至沉砂池2.6602.274　　　12沉砂池2.8602.6602.7603.2601.31013沉砂池细格栅2.8762.860　　　14细格栅3.5362.8763.2063.7062.34615细格栅至泵房3.6123.536　　　16泵房4.6133.6124.112　13862020年5月29日 文档仅供参考17泵房至粗格栅4.7934.613　-1.000　18粗格栅-0.080-1.000-0.090　　编号管渠及构筑物名称水面上游标高(m)水面下游标高(m)构筑物水面标高(m)顶部标高(m)底部标高(m)1初沉池　　1.858　　2初沉池至浓缩池1.8581.054　　　3浓缩池　　1.0541.354-2.7364浓缩池至贮泥池1.054-1.78　　　5贮泥池　　-1.78　　7一级消化　　6.00011.280-5.6008一级消化池二级消化池6.0005.873　　　9二级消化池　　5.87311.153-5.72710二级消化池至脱水机房5.8733.858　　　11脱水机房　　3.858　　12二沉池　1.838　　　13二沉池至浓缩池1.8381.054　　　862020年5月29日 文档仅供参考参考文献<城市污水厂处理设施设计计算崔玉川刘振江张绍怡等编化学工业出版社><水处理工程设计计算韩洪军杜茂安主编中国建筑工业出版社><污水处理厂工艺设计手册高俊发王社平主编化学工业出版社><给排水设计手册第二版05册><给排水工程快速设计手册>862020年5月29日 文档仅供参考862020年5月29日 文档仅供参考污水厂设计说明书1第一章ZT市污水处理厂设计任务书1第一节设计任务及要求1第二节基本资料1第二章城市污水处理厂总体设计3第一节设计规模的确定3处理程度确定3第三节污水处理厂的工艺流程方案的选择3第四节污泥处理工艺流程方案的选择5第五节工艺处理构筑物与设备的设计6污水厂设计计算书7第一章一级处理7第一节粗格栅7第二节细格栅9第三节泵房12第四节平流沉砂池12第五节辐流沉淀池15第六节A2O工艺20862020年5月29日 文档仅供参考第七节二沉池28第八节消毒系统31第九节接触池32第十节浓缩池35第十一节贮泥池38第十二节污泥消化池39污泥脱水机房44第十三节计量设施44第十四节污泥泵房47第三章污水厂平面布置47污水处理厂平面布置471各处理单元构筑物的平面布置:47第四章给水构筑物高程布置48第五章设计心得49参考文献55862020年5月29日 文档仅供参考862020年5月29日 文档仅供参考广州大学土木工程学院课程设计五万吨的城市污水厂设计说明书专业:给水排水工程081班862020年5月29日